СП 249.1325800.2016 Действует

(обязательное)

Расчет подземных коммуникаций, расположенных в зоне влияния строительства

Ранее проложенные подземные коммуникации, расположенные в зоне влияния строительства, рассчитываются по двум группам предельных состояний: I – по несущей способности и II – по деформациям. Предельные состояния подземных коммуникаций, требующие поверочных расчетов на конкретном объекте, выбираются согласно таблице 6.1 с учетом назначения коммуникаций, принципа транспортирования, материала и характера стыковых соединений.

Примечания

1 Проверка прочности поперечных (кольцевых) сечений конструкций подземных коммуникаций [предельное состояние (I.2), таблица 6.1] должна выполняться при возникновении нагрузок и воздействий, направленных на подземные коммуникации (строительство над коммуникацией сооружения, устройство насыпи и др.).

2 Проверка образования продольных трещин [предельное состояние (II.3.а)] и расчет их ширины раскрытия [предельное состояние (II.4.а)] в конструкциях подземных коммуникаций должны выполняться для бетонных, железобетонных и фибробетонных конструкций при возникновении нагрузок и воздействий, направленных на подземные коммуникации (строительство над коммуникацией сооружения, устройство насыпи и др.).

Расчет существующих подземных коммуникаций по предельным состояниям допускается не выполнять [кроме предельного состояния (I.3)], если максимальные дополнительные перемещения подземных коммуникаций не превышают:

10 мм – для подземных коммуникаций (кроме газопроводов) диаметром менее 0,5 м, находящихся в удовлетворительном состоянии (при отсутствии данных о состоянии коммуникации срок ее эксплуатации не должен превышать 20 лет).

(I.1) Проверка прочности конструкций подземных трубопроводов на максимальные продольные напряжения выполняется в результате проверки условий:

- для стальных конструкций

, (И.1)

где – продольное осевое растягивающее напряжение в конструкциях коммуникации от расчетных нагрузок и воздействий, МПа, определяемое с учетом настоящего приложения; – расчетное сопротивление материала (стали) труб и соединительных деталей, МПа, , ; и – расчетные сопротивления материала труб и соединительных деталей по временному сопротивлению и пределу текучести соответственно, МПа; – коэффициент условий работы, учитывающий характер транспортируемой среды; и – коэффициенты надежности по материалу; – коэффициент надежности по ответственности коммуникации; и – поправочные коэффициенты надежности по материалу, учитывающие расчетную температуру эксплуатации трубопровода; – коэффициент условий работы, учитывающий возможные перемещения и деформации трубопровода, полученные в период его эксплуатации, до начала строительства проектируемого объекта; при расположении трубопровода в плотной городской застройке и времени его эксплуатации: менее 10 лет , от 10 до 20 лет , более 20 лет ; при отсутствии вблизи трубопровода действующих зданий и сооружений, строительство или эксплуатация которых способны были бы негативно сказаться на техническом состоянии трубопровода, .

Примечание – Значения , , , , , , , следует принимать по СП 33.13330, СП 36.13330, стандартам и техническим условиям на трубы;

- для полимерных конструкций

, (И.2)

где – расчетная прочность материала (полимера) труб и соединительных деталей, МПа; – минимальная длительная прочность материала труб и соединительных деталей, МПа; – коэффициент надежности по материалу; – коэффициент условий работы; и – то же, что и в формуле (И.1).

Механические характеристики и геометрические параметры подземных коммуникаций (трубопроводов) при выполнении расчетов принимаются по данным служб эксплуатации коммуникаций и (или) результатам их обследования. При отсутствии данных о фактической толщине стенки стальных трубопроводов (кроме магистральных нефте- и газопроводов) толщину стенки трубопровода допускается принимать с учетом скорости его коррозии, приведенной в таблице И.1, взятой с коэффициентом, равным при уровне ответственности трубопровода: пониженном – 1,0; нормальном – 1,1; повышенном – 1,2.

Примечание – Значения , , , следует принимать согласно действующим строительным нормам и правилам на проектирование коммуникаций соответствующего вида, стандартам и техническим условиям на трубы.

Таблица И.1 – Скорость коррозии и истирания стенки стального трубопровода

Таблица И.1Назначение трубопровода | Скорость коррозии и абразивного износа стенки стального трубопровода, мм/год Газопровод | 0,12 Напорная канализация | 0,15 Водопровод с горячей водой | 0,10 Водопровод с холодной водой | 0,05 Теплосеть | 0,13 Нефтепродуктопровод: - автомобильный бензин - дизельное топливо, авиационное топливо | 0,001−0,005 0,01−0,05

(I.2) Проверка прочности поперечных конструкций подземных трубопроводов на максимальные кольцевые напряжения выполняется в соответствии с нормами на проектирование конструкций соответствующего вида путем проверки условия

, (И.3)

где – усилие от нагрузок и воздействий в рассматриваемом сечении; – предельное усилие, которое может быть воспринято конструкцией.

(I.3) Проверка потери устойчивости положения конструкций подземных коммуникаций в результате потери устойчивости вмещающего их массива грунта выполняется в соответствии с СП 116.13330.

(II.1) Проверка условия самотечности конструкций подземных коммуникаций

Условие самотечности коммуникации обеспечено, если на участках, где строительство вызывает уменьшение наклона, выполняется следующее условие

, (И.4)

где – значение фактического уклона коммуникации на рассматриваемом участке, определяемое по отметкам лотков колодцев; – значение расчетного уклона коммуникации в вертикальной плоскости на рассматриваемом участке; – значения вертикальных перемещений в точках и соответственно, мм; – длина интервала между точками и , мм; – минимально допустимые уклоны подземных коммуникаций; принимаются согласно действующим нормативным документам на проектирование коммуникаций соответствующего вида.

(II.2) Проверка герметичности стыковых соединений сборных конструкций подземных коммуникаций выполняется проверкой условия

, (И.5)

где – допускаемая осевая компенсационная способность податливого стыкового соединения труб, мм, принимается согласно действующим строительным нормам и правилам на проектирование коммуникаций соответствующего вида, стандартам и техническим условиям (техническим паспортам предприятий−изготовителей труб) на трубы; – осевое раскрытие стыка в результате продольных деформаций грунта и изгиба коммуникации, мм; – осевое раскрытие стыка в результате продольных деформаций грунта, мм; – длина секции коммуникации, мм; – значение относительного осевого горизонтального перемещения коммуникации (грунта вдоль оси трубопровода); –значения горизонтальных осевых перемещений в точках и соответственно, мм; – осевое раскрытие стыка в результате изгиба коммуникации, мм; – наружный диаметр коммуникации, мм; – общий радиус кривизны изгиба коммуникации в пространстве, мм, учитывающий вертикальные и горизонтальные поперечные деформации; – радиус кривизны в вертикальной плоскости, мм; – кривизна в вертикальной плоскости, 1/мм; – значения наклонов и интервалов в вертикальной плоскости соответственно; – длина секций труб, мм; – радиус кривизны в горизонтальной плоскости, мм; – кривизна в горизонтальной плоскости, 1/мм; – значения наклонов и интервалов в горизонтальной плоскости соответственно; – наклон участков в горизонтальной плоскости, где –значения горизонтальных поперечных перемещений в точках и соответственно, мм; – значение оставляемого при строительстве зазора между концами труб в стыке, мм, принимаемое в размере не менее 20 % значения .

Проверка образования продольных (II.3.а) и поперечных (II.3.б) трещин в конструкциях подземных коммуникаций выполняется в соответствии с действующими строительными нормами и правилами на проектирование конструкций соответствующего вида путем проверки условия

, (И.6)

где – усилие от нагрузок и воздействий в рассматриваемом сечении; – предельное усилие, которое может быть воспринято конструкцией без образования трещин.

Расчет ширины раскрытия продольных (II.4.а) и поперечных (II.4.б) трещин в конструкциях подземных коммуникаций выполняется в соответствии с нормами на проектирование конструкций соответствующего вида путем проверки условия

, (И.7)

где – ширина раскрытия трещин от нагрузок и воздействий, мм; – предельное значение ширины раскрытия трещин, мм.

Все расчеты подземных коммуникаций должны проводиться на расчетные значения нагрузок, которые определяют путем умножения нормативных значений на соответствующий коэффициент надежности по нагрузке.

При расчете подземных коммуникаций следует учитывать как основные (эксплуатационные), так и дополнительные (вызванные новым строительством) нагрузки и воздействия.

К основным относятся нагрузки и воздействия, возникающие на стадии эксплуатации подземных коммуникаций, до начала строительства проектируемых коммуникаций, влияние от которых оценивается. В качестве основных нагрузок и воздействий необходимо рассматривать внутреннее давление транспортируемой жидкости или газа, температурный перепад в стенках подземных коммуникаций и давление грунта.

К дополнительным относятся нагрузки и воздействия, возникающие после начала строительства проектируемых коммуникаций, влияние от которых оценивается. В качестве дополнительных нагрузок и воздействий необходимо рассматривать вертикальные и горизонтальные смещения и деформации грунта, а также увеличение давления грунта на коммуникации в результате строительных работ.

При расчете подземных коммуникаций по предельным состояниям продольные осевые растягивающие напряжения в конструкциях коммуникаций от расчетных нагрузок и воздействий следует определять по формуле

, (И.8)

где – растягивающие напряжения от вертикальных и горизонтальных перемещений грунта, перпендикулярных к боковой поверхности коммуникации, МПа; для коммуникаций с кольцевым сечением допускается принимать ; – модуль упругости материала коммуникации, МПа; – наружный диаметр коммуникации, м; – то же, что и в формуле (И.5), м; – растягивающие напряжения от перемещений грунта вдоль боковой поверхности коммуникации, МПа, допускается рассчитывать исходя из билинейной зависимости (упругопластической контактной модели) между сопротивлениями и перемещениями грунта вдоль боковой поверхности коммуникации; – растягивающие напряжения от внутреннего давления транспортируемой среды в коммуникации, МПа; – растягивающие напряжения от температурного перепада в стенках коммуникации, МПа.

Продольные осевые напряжения от внутреннего давления транспортируемой жидкости (газа), температурного перепада коммуникаций могут быть учтены одним из двух способов: первый – совместно с влиянием перемещений и деформаций грунтового массива, в рамках численного моделирования в комплексе с другими нагрузками и воздействиями; второй – раздельно, путем выполнения отдельных расчетов − в этом случае суммарные продольные осевые напряжения рассчитываются по принципу суперпозиции.

Для прямолинейных коммуникаций (трубопроводов) максимальные продольные осевые напряжения от внутреннего давления в коммуникациях круглого сечения определяются по формуле

, (И.9)

где n – внутреннее давление в коммуникации от транспортируемой среды, МПа; – внутренний диаметр коммуникации, м; – толщина стенки коммуникации; – коэффициент Пуассона.

Для прямолинейных коммуникаций (трубопроводов) максимальные продольные осевые напряжения от температурного перепада определяются по формуле

, (И.10)

где – температурный коэффициент линейного расширения материала коммуникации, 1/°С; – модуль упругости материала коммуникации, МПа; – температурный перепад коммуникации во времени, °С, принимаемый положительным при нагревании, где – наиболее низкая среднемесячная температура окружающего грунта, °С, принимается на основе данных многолетних наблюдений; – температура трубопровода в период эксплуатации, °С, принимается по данным служб эксплуатации коммуникаций или соответствующим нормам на их проектирование.

Примечание – Для подземных коммуникаций с температурными компенсаторами, а также в случае, если коммуникации могут свободно перемещаться в продольном и поперечном направлениях, осевые напряжения от температурного перепада допускается не учитывать.

Приложение К

(рекомендуемое)

Прогноз продолжительности осадок земной поверхности над

тоннелем

При прогнозировании работ по геотехническому мониторингу продолжительность осадок земной поверхности над тоннелем T, сут, выполняемым закрытым способом, следует оценивать по формуле

T = γT H/VT,

где γT – коэффициент условия работы, определяемый по таблице К.1, в зависимости от коэффициента связности Kс = Σhc/H толщи грунта над тоннелем; Σhc – суммарная толщина слоев связных грунтов над тоннелем, м; H – расстояние между земной поверхностью и верхом тоннеля, м; VT − скорость продвижения забоя щита, м/сут.

Примечание – При расчетах к связным грунтам следует относить одноименные грунты по ГОСТ 25100, за исключением грунтов с показателем текучести IL для: глин и суглинков – больше 0,75; супесей и других связных грунтов – больше 1.

Таблица К.1 – Коэффициент условия работы γT в зависимости от коэффициента связности толщи грунта над тоннелем Kс

Таблица К.1Kс | 0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1 γT | 3,1 | 3,2 | 3,3 | 3,7 | 4,3 | 5,4 | 7,7 | 11,9 | 20,0 | 35,7 | 65,7

Приложение Л

(рекомендуемое)

Мероприятия по снижению деформаций грунта на участках выводов и вводов щитов в шахтные стволы и котлованы

Метод химического закрепления

Метод замораживания грунтовМетод струйной цементацииПрименение устойчивого забоя

Методы начала проходки

Применение временной вырезаемой стенки

а123 | б214 в6521 | 12г а – метод химического закрепления грунта; б – метод струйной цементации; в – метод замораживания грунтов; г – метод вырезания специальной стенки; 1 – бетонное обрамление выхода; 2 – выходное уплотнение; 3 – закрепленная зона; 4 – зона замещенного грунта; 5 – замораживающие трубы; 6 – зона замороженного грунта Рисунок Л.1 – Мероприятия по снижению деформаций грунта на участках выводов щитов из шахтных стволов и котлованов

Метод химического закрепленияМетод струйной цементацииМетод замораживания грунтов

Применение устойчивого забоя

Применение временной ломаемой стенки

Методы завершения проходки

Применение метода перемычки в шахте

Применение плавающего метода

вба

132 | 241 | 6521 132гд | е 97281 | 213 а – метод химического закрепления грунта; б – метод струйной цементации; в – метод замораживания грунтов; г – метод вырезания стенки; д – метод перемычки в шахте; е – плавающий метод; 1 – бетонное обрамление выхода; 2 – выходное уплотнение; 3 – закрепленная зона; 4 – зона замещенного грунта; 5 – замораживающие трубы; 6 – зона замороженного грунта; 7 – входная рама; 8 – глинистая паста; 9 − опора Рисунок Л.2 – Мероприятия по снижению деформаций грунта на участках вводов щитов в шахтные стволы и котлованы

Приложение М

(рекомендуемое)

Мероприятия по снижению технологических воздействий на окружающую застройку при строительстве подземных коммуникаций открытым способом и выполнении защитных мер

Для снижения технологических воздействий на окружающую застройку при строительстве подземных коммуникаций открытым способом и выполнении защитных мер необходимо обеспечивать выполнение положений М.1−М.14.

Контроль за выполнением требований проекта (технологического регламента) и качеством выполнения работ в части обеспечения щадящей технологии строительных работ, должен осуществляться инженерно-технической службой производителя работ, проверяться представителями авторского надзора и технического надзора заказчика.

Технология строительных работ должна проверяться и отрабатываться перед началом основных работ на опытном участке непосредственно на объекте строительства или участке с идентичными инженерно-геологическими условиями. Окончательное решение о выборе технологии выполнения работ должно приниматься представителями авторского надзора с учетом результатов проводимого в период указанных опытных работ геотехнического мониторинга.

Строительные работы на протяженных участках должны выполняться захватками.

В период выполнения защитных мероприятий должен выполняться геотехнический мониторинг защищаемых сооружений. Его результаты следует передавать представителям организаций, ответственных за обеспечение сохранности сооружений, в том числе представителям авторского надзора.

При выполнении строительных работ, если это указано в проекте или требуется согласно действующим нормам, следует оценивать допустимость вибродинамических воздействий.

При выполнении строительных работ бурение лидерных скважин не допускается, за исключением случаев, когда грунтовые условия участка позволяют надежно обеспечивать устойчивость стенок скважин. Разрешение на устройство лидерных скважин может выдаваться только представителями авторского надзора на основе работ на опытном участке.

Бурение скважин в фундаментах защищаемого сооружения следует выполнять станками алмазного бурения с извлечением выбуренного керна, позволяющими минимизировать динамические воздействия на конструкции защищаемых сооружений.

Бурение скважин вблизи сооружений окружающей застройки следует выполнять только с применением инвентарных обсадных труб. При работе буровых станков на расстоянии менее 5 м от этих сооружений, а также наличии в их основании слабых или структурно-неустойчивых грунтов, безопасность применяемых режимов бурения по их динамичности должна определяться по результатам оценки допустимости фактических амплитуд вертикальных и горизонтальных составляющих смещений или скоростей колебаний грунта, а также по результатам инженерно-геодезических измерений осадок (перемещений) фундаментов защищаемых сооружений.

Для предотвращения или исключения избыточного перебора грунта при бурении станками с инвентарными обсадными трубами они должны быть оснащены буровыми коронками, позволяющими осуществлять опережающее погружение обсадных труб на глубину до 1–3 м. На участках бурения в плывунных грунтах (текучих супесях, водонасыщенных пылеватых и мелких песках) при устройстве скважин станками с обсадными трубами в качестве дополнительного мероприятия по предотвращению перебора грунтов в процессе бурения следует создавать в обсадной трубе избыточный напор воды путем регулярной ее заливки на всем этапе прохождения таких грунтов.

Забирку между несущими элементами ограждения следует выполнять из стальных листов в случае, если есть опасность суффозии водонасыщенных грунтов в траншею или котлован.

Для исключения избыточного перебора грунта при устройстве свай по технологии непрерывно-перемещаемого шнека необходимо обеспечивать следующее:

- завинчивание шнека выполнять с закрытым затвором (для предотвращения попадания воды и грунта в полость шнека);

- процесс бетонирования сваи должен быть непрерывным до полного заполнения скважины бетоном;

- при бетонировании сваи следует поддерживать избыточное давление не менее 0,2 МПа (при наличии напорного горизонта подземных вод – по расчету) постоянно на всем протяжении подъема шнека;

- при необходимости в процессе бетонирования допускается выполнять поворот шнека в направлении бурения;

- режим бетонирования необходимо регистрировать бортовым компьютером буровой машины с соответствующей автоматической записью значения избыточного давления в течение всего периода бетонирования;

- в случае падения давления бетона в системе скорость подъема шнека должна быть уменьшена.

Для восстановления первоначального давления в массиве грунта и компенсации релаксации природных напряжений рекомендуется применять специальные конструкции бурового става, способные создавать повышенное (более 0,2 МПа) давление нагнетаемого бетона.

При устройстве разделительных стенок (отсечных экранов) из сплошного стального шпунта (листа) из-за опасности динамических воздействий при его вибропогружении или забивки погружение шпунта (листа) следует выполнять путем задавливания.

При устройстве разделительных стенок (отсечных экранов) с применением буросекущихся и бурокасательных свай следует минимизировать и не допускать сверхпредельные динамические воздействия работающих буровых станков на близрасположенные ранее возведенные сооружения, предотвращать перебор грунта в процессе бурения скважин и не допускать резкое сбрасывание бурового инструмента.

Выбор технологических параметров при струйной цементации грунтов должен в обязательном порядке выполняться на основании опытных работ непосредственно на объекте строительства или участке с аналогичными инженерно-геологическими условиями. Для предотвращения деформаций окружающего массива грунта и близрасположенных сооружений устройство грунтоцементных свай должно выполняться с чередованием (в шахматном порядке), с учетом интенсивности твердения грунтоцементного раствора. Состав раствора, способ и выбор технологических параметров выполнения струйной цементации должны быть подобраны так, чтобы исключить или минимизировать технологические осадки и перемещения ранее возведенных сооружений. При особо высоком рабочем давлении струи следует осуществлять геотехнический мониторинг окружающей застройки с повышенной периодичностью. На этапе подъема инструмента (обратный ход), за 0,5–1,0 м до выхода монитора на земную поверхность или до подошвы фундаментов (если иное не предусмотрено проектом), следует отключать рабочее давление. Все работы по струйной цементации необходимо выполнять до экскавации грунта из котлованов. Выполнение струйной цементации после выемки грунта из выработок запрещается.

Приложение Н

(обязательное)

Параметры, контролируемые в процессе геотехнического мониторинга при строительстве подземных коммуникаций закрытым способом

В таблицах Н.1–Н.4 знак «+» обозначает контролируемые параметры, которые необходимо фиксировать в процессе мониторинга, знак «» обозначает параметры, которые не требуется фиксировать при выполнении мониторинга.

При строительстве подземных коммуникаций 3-й геотехнической категории по специальному заданию допускается дополнительно фиксировать контролируемые параметры, не приведенные в таблицах Н.1–Н.4.

Таблица Н.1 – Контролируемые параметры при геотехническом мониторинге массива грунта в зоне влияния строительства

Таблица Н.1Контролируемый параметр | Массив грунта Вертикальные перемещения земной поверхности по профильным линиям | + Горизонтальные перемещения земной поверхности по профильным линиям | +1) Вертикальные деформации земной поверхности по профильным линиям | +2) Горизонтальные деформации земной поверхности по профильным линиям | +1), 2), 3) Вертикальные перемещения массива грунта по глубине (измерения послойных деформаций) | +1) Горизонтальные перемещения массива грунта по глубине (инклинометрические измерения) | +1) Уровень подземных вод | +3) 1) Выполняется по специальному заданию. 2) Контролируемый параметр деформаций (наклон, радиус кривизны и др.) должен устанавливаться в программе мониторинга. 3) Выполняется при уровне подземных вод выше низа закрытой выработки. Примечание – Перемещения и деформации земной поверхности следует контролировать с помощью грунтовых марок, устанавливаемых по продольным и поперечным профильным линиям. Одна из продольных профильных линий должна располагаться по трассе строящейся коммуникации.

Таблица Н.2 – Контролируемые параметры при геотехническом мониторинге зданий и сооружений окружающей застройки (кроме подземных коммуникаций), расположенных в зоне влияния строительства

Таблица Н.2Контролируемый параметр | Здания и сооружения окружающей застройки Вертикальные перемещения фундаментов и их относительная разность | + Горизонтальные перемещения фундаментов и конструкций и их относительная разность | +1) Крен | +2) Ширина раскрытия и глубина образования трещин | + Параметры динамических и вибрационных воздействий | +3) 1) Выполняется при L/(Ht – Hоз) ≤ 1, где L – расстояние в свету по горизонтали между строящейся подземной коммуникацией и объектом окружающей застройки; Ht и Hоз – глубины заложения устраиваемой выработки и объекта окружающей застройки. 2) Выполняется при высоте зданий и сооружений окружающей застройки более 50 м. 3) Выполняется по специальному заданию. Примечание – В процессе геотехнического мониторинга необходимо проводить периодические визуальные обследования сооружений поверхностной застройки на предмет выявления повреждений их конструкций.

Таблица Н.3 – Контролируемые параметры при геотехническом мониторинге строящихся подземных коммуникационных проходного типа

Таблица Н.3Контролируемый параметр | Строящиеся подземные коммуникации проходного типа Осадки и уклон лотка коммуникации вдоль ее оси | + Крен лотка поперечного сечения коммуникации | +1) Горизонтальные перемещения лотка коммуникации | +2) Контроль ширины раскрытия деформационных швов конструкции (обделки) коммуникации | +1) Контроль деформаций поперечного сечения конструкции (обделки) коммуникации | +1) 1) Выполняется по специальному заданию. 2) Выполняется, если коммуникация расположена на откосе или склоне.

Таблица Н.4 – Контролируемые параметры при геотехническом мониторинге подземных коммуникаций, расположенных в зоне влияния строительства

Таблица Н.4| Инженерные коммуникации проложены Контролируемый параметр | в проходных защитных конструкциях2) | в непроходных защитных конструкциях1), при глубине заложения Hпк, м | | Hпк ≤ 2 | Hпк > 2 Вертикальные перемещения земной поверхности по трассе и выступающих из земли элементов конструкций камер и колодцев | +3) | + | + Горизонтальные перемещения земной поверхности по трассе и выступающих из земли элементов конструкций камер и колодцев | +3) | +3), 4) | +3), 4) Вертикальные перемещения дна лотков колодцев самотечных водонесущих коммуникаций | − | +3) | +3) Вертикальные перемещения конструкций обделок проходных коллекторов, тоннелей или каналов | + | – | – Горизонтальные перемещения конструкций обделок проходных коллекторов, тоннелей или каналов | +4) | – | – Вертикальные перемещения фундаментов (конструкций) трубопроводов | – | +3), 5) | – Горизонтальные перемещения фундаментов (конструкций) трубопроводов | – | +3), 4), 5) | – Вертикальные перемещения массива грунта вблизи коммуникаций | – | +3), 6) | +3), 6) Горизонтальные перемещения массива грунта вблизи коммуникации | – | +3), 4), 6) | +3), 4), 6) Уровень подземных вод вблизи водонесущих коммуникаций | – | +3) | +3) Температура и химический состав подземных вод (грунта) вблизи коммуникации | – | +3) | +3) Температура поверхности земли вдоль трасс «горячих» трубопроводов с помощью тепловизоров | – | +3) | +3) Продольные осевые (кольцевые) напряжения в стенках трубопроводов | +3), 7) | +3), 7) | – Перемещения и раскрытие стыковых соединений секционных трубопроводов | +3) | – | – Деформации стенок проходных коллекторов (тоннелей, каналов) и трубопроводов в поперечном сечении | +3), 8) | – | – Ширина раскрытия трещин в стенках (обделке) проходных коллекторов, тоннелей или каналов, трубопроводов | + | +3) | – Параметры колебаний трубопровода (грунта) при динамических и вибрационных воздействиях | +3) | +3) | +3) 1) В проходных коллекторах, тоннелях или каналах. 2) В грунте, футляре, обойме, непроходных коллекторах (тоннелях, микротоннелях, каналах). 3) Выполняется по специальному заданию. 4) Выполняется при L/(Ht – Hпк) ≤ 1, где L – расстояние в свету между строящейся подземной коммуникацией и объектом окружающей застройки; Ht и Hпк – глубины заложения устраиваемой выработки и объекта окружающей застройки. 5) Деформационные марки устанавливаются на конструкциях предварительно отшурфованных коммуникаций. 6) Грунтовые марки устанавливаются на отметке заложения коммуникации, с двух сторон от нее. 7) Выполняется с применением тензометров, индикаторов часового типа и др. 8) Выполняется для коммуникаций в грунте при возникновении нагрузок и воздействий, направленных на коммуникации. Примечание – В процессе геотехнического мониторинга коммуникаций необходимо проводить периодические визуальные обследования состояния поверхности грунта (просадки, наличие пара и др.) вдоль трасс коммуникаций и конструкций обделок проходных коллекторов (тоннелей, каналов), а также колодцев и камер (по специальному заданию) коммуникаций непроходного типа.

Библиография

| СНиП 12-04–2002 | Безопасность труда в строительстве. Часть 2. Строительное производство