СП 20.13330.2016 Действует

10.4 Схемы распределения снеговой нагрузки и значения коэффициента формы m для покрытий следует принимать в соответствии с приложением Б.

Для зданий и сооружений, имеющих габаритные размеры покрытия, превышающие 100 м в обоих направлениях, за исключением покрытий, указанных на схемах Б.1 и Б.5 приложения Б, а также во всех случаях, не предусмотренных приложением Б (при иных формах покрытий, при необходимости учета различных направлений переноса снега по покрытию, близко расположенных зданий и сооружений окружающей застройки и т. п.), схемы распределения снеговой нагрузки по покрытиям и значения коэффициента µ устанавливают на основе опыта нормирования снеговых нагрузок, результатов модельных испытаний в аэродинамических трубах (см. приложения Ж и И) с учетом 4.7 или имеющихся данных, с учетом оценки объемов снегопереноса и снегонакопления.

Значения коэффициента формы m необходимо устанавливать с учетом наиболее неблагоприятных направлений снегопереноса, средней температуры воздуха в зимний период, влажности, закономерностей изменения плотности и структуры снегоотложений во времени для места строительства.

В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возникают при частичном загружении покрытия, следует рассматривать дополнительные схемы приложения снеговых нагрузок:

‑ на одном скате двускатных покрытий и половине площади (вдоль пролета) сводчатых покрытий, указанных в Б.1, Б.2 приложения Б, имеющих наибольший уклон более 20°;

‑ на одном скате в каждом пролете либо на двух смежных скатах через пролет двух- и многопролетных зданий с двускатными покрытиями (Б.5 приложения Б) при уклоне ската более 20°;

‑ на половине площади двух смежных сводов через пролет многопролетных сводчатых покрытий (Б.6 приложения Б) при наибольшем уклоне поверхности свода более 20°;

‑ в секторе, равном половине или четверти площади покрытий, указанных в Б.10–Б.12 приложения Б, имеющих наибольший уклон более 20°;

‑ для покрытий с фонарями (Б.3 приложения Б) - на одном из участков шириной b.

Примечания

1 В необходимых случаях снеговые нагрузки следует определять с учетом предусмотренного дальнейшего расширения здания.

2 В приложении Б следует учитывать нормативное значение снеговой нагрузки S0=Sg.

3 При расчетах конструкций допускается применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схемам нагрузок, приведенным в приложении Б.

4 При расчете прогонов покрытий на снеговую равномерно распределенную нагрузку следует учесть локальную неравномерность снегоотложений введением дополнительного коэффициента μ = 1,1.

5 При эксплуатации существующих зданий, запроектированных на более низкие расчетные значения снеговой нагрузки, чем установлено действующим сводом правил, до проведения реконструкции зданий необходимо предусмотреть мероприятия по очистке кровли от снега.

Л.1.1 Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций, ограничиваемые исходя из технологических и конструктивных требований, приведены в таблице Л.1. Требования к зазорам между смежными элементами приведены в Л.1.2.

Т а б л и ц а Л.1

Элементы конструкций | Предъявляемые требования | Вертикальные предельные прогибы fu | Нагрузки для определения вертикальных прогибов 1 Балки крановых путей подмостовые и подвесные краны, управляемые: | | | - с пола, в том числе тельферы (тали) | Технологические | l/250 | От одного крана - из кабины при группах режимов работы: | | | 1К–6К | | l/400 | То же 7К | | l/500 | » 8К | | l/600 | » 2 Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов): | | | а) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними | Конструктивные | Принимаются в соответствии с Л.1.2 | Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными под элементами б) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых с пола | Технологические | l/300 или а/150 (меньшее из двух) | Кратковременные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном пути в) перекрытий, подверженных действию: | Технологические | l/350 | Наиболее неблагоприятное из следующих двух значений:0,7 полных нормативных значений кратковременных нагрузок на перекрытие или нагрузки от одного транспортного средства - перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других подвижных нагрузок (в том числе при безрельсовом напольном транспорте) | | | - нагрузок от рельсового транспорта: | | | узкоколейного | | l/400 | От одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном пути ширококолейного | | l/500 | То же г) покрытий и перекрытий стоянок автомобилей в зданиях, при пролете l, м: | Технологические | | Постоянные и длительные, а также нагрузки, указанные в таблице 8.3, с понижающим коэффициентом, равным 0,35, и снеговые нагрузки с понижающим коэффициентом, равным 0,5 l = 6 | | l/200 | l = 12 | | l/250 | l ³ 24 | | l/300 | 3 Перемычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остекления) | Конструктивные | l/200 | Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами и оконным или дверным заполнением, расположенным под элементами Обозначения, принятые в таблице Л.1: l – расчетный пролет элемента конструкции; а – шаг балок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути. Примечания 1 За расчетный пролет l элемента конструкции принимается расстояние между точками опирания элемента. Для консоли за расчетный пролет l следует принимать удвоенный ее вылет. Для безбалочного железобетонного перекрытия за расчетный пролет l следует принимать: а) для монолитной конструкции – расстояние между осями колонн; б) для сборной конструкции: - для ригелей рам – расстояние между осями колонн; - для квадратных в плане пролетных плит – размер диагонали плиты; - для прямоугольных в плане пролетных плит с отношением сторон более 1,5:1 – размер большей стороны плиты. 2 Особенности вычисления прогибов по позиции 2, перечисление б), указаны в Д.1.8 приложения Д. Схема для определения прогибов стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей приведена на рисунке Д.2 приложения Д. | | |

Д.2.4.2 Для 2-го предельного состояния горизонтальные перемещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок не ограничиваются.

В.1.17 Пиковые значения аэродинамических коэффициентов для прямоугольных в плане зданий

В.1.9 Учет внутреннего давления

В.1.8 Здания с уступами

9.14 Горизонтальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе. При этом для каждого крана необходимо учитывать только одну горизонтальную нагрузку (поперечную или продольную).

9.1 Нагрузки от мостовых и подвесных кранов следует определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых в таблице А.1 приложения А и других нормативных документах, от вида привода и способа подвеса груза.

Л.3.1 Горизонтальные предельные перемещения зданий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркаса стенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в таблице Л.2. Указания по определению перемещений приведены в Л.3.2.

Горизонтальные перемещения зданий следует определять с учетом крена (неравномерных осадок) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования, мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только при сплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этими нагрузками (с учетом их снижения в зависимости от числа этажей), за исключением случаев, при которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иное загружение.

Для зданий высотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных в ветровых районах I–IV, крен фундаментов, вызываемый ветровой нагрузкой, допускается не учитывать.

Т а б л и ц а Л.2

Здания, стены и перегородки | Крепление стен и перегородок к каркасу здания | Предельные перемещения fu 1 Многоэтажные здания, многоэтажные этажерки промышленных зданий | Любое | h/500 2 Один этаж многоэтажных зданий:а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелейб) стены, облицованные естественным камнем, из керамических блоковв) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей, облицованные естественным камнем, из керамических блоков | | | Жесткое | hs/500 | » Податливое | hs/700 hs/300 3 Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м: | Податливое | hs/150 hs/200 hs/300 hs £ 6 | | hs = 15 | | hs ³ 30 | | Обозначения, принятые в таблице Л.2: h – высота многоэтажных зданий, равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля покрытия; hs – высота этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию от верха фундамента до низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа – равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальных этажей – равная расстоянию между осями смежных ригелей. Примечания 1 Для верхних этажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытий одноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует принимать такими же, как для одноэтажных зданий. При этом высоту верхнего этажа hs принимают от оси ригеля междуэтажного перекрытия до низа стропильных конструкций. 2 К податливым креплениям относятся крепления стен или перегородок к каркасу, не препятствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способных вызвать повреждения конструктивных элементов); к жестким – крепления, препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок. 3 Для одноэтажных зданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) и многоэтажных этажерок промышленных зданий предельные перемещения допускается увеличивать на 30 % (но принимать не более hs/150 в пределах каждого этажа). | |

М.3.2 Стандарт усилий

Приложение К

Нормативные значения веса снегового покрова

для городов Российской Федерации

Т а б л и ц а К.1 – Нормативные значения веса снегового покрова

В.1.5 Здания с продольными фонарями и здания переменной высоты

Б.4 Шедовые покрытия

Схемы рисунка Б.7 следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли.

Рисунок Б.7

Б.1 Здания с односкатными и двускатными покрытиями

а) Для зданий с односкатными и двускатными покрытиями (рисунок Б.1) коэффициент μ\muμ определяется по таблице Б.1. Промежуточные значения определяются линейной интерполяцией.

13.8 Коэффициент надежности по нагрузке γf\gamma_fγf​ для температурных климатических воздействий Δ\DeltaΔt и ϑ\varthetaϑ следует принимать равным 1,1.

13.5

А.2 Нагрузка от удара крана о тупиковой упор

Нормативное значение горизонтальной нагрузки F, кН, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять по формуле

где v –  скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половине номинальной, м/с;

f –  возможная наибольшая осадка буфера, принимаемая равной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 т групп режимов работы 1К–7К и 0,2 м – в остальных случаях;

m – приведенная масса крана, определяемая по формуле

здесь mb – масса моста крана, т;

тc – масса тележки, т;

тq – грузоподъемность крана, т;

k – коэффициент; k = 0 – для кранов с гибким подвесом; k = 1 – для кранов с жестким подвесом груза;

l – пролет крана, м;

l1 – приближение тележки, м.

Расчетное значение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке γf\gamma_fγf​ (см. 9.8) принимается не более предельных значений, приведенных в таблице А.2, или на основе паспортных данных.

13.7 Температурные климатические воздействия с пониженными нормативными значениями необходимо устанавливать в соответствии с указаниями 13.2–13.6 при условии: q1 = q2 = q3 = q4 = q5 = 0; tew = tVII, tec = tI.

Б.2 Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

Для зданий со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями (рисунок Б.2) следует принимать

Б.3 Здания с продольными фонарями

Здания с продольными фонарями, закрытыми сверху

Б.5 Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями

Б.7 Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями

с продольным фонарем

Рисунок Б.10

Б.6 Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими

к ним по очертанию покрытиями

Б.9 Здания с двумя перепадами высоты

Б.8 Здания с перепадом высоты

a) Для зданий с перепадом высоты снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами Б.1–Б.7, а на нижнее – в двух вариантах: по схемам Б.1–Б.7 и схеме Б.8 (для зданий – профили а, б (рисунки Б.11,а, Б.11,б), для навесов – профиль в (рисунок Б.11,в).

Б.10 Висячие покрытия цилиндрической формы

Для висячих покрытий цилиндрической формы (рисунок Б.13) следует принимать:

В.1.1 Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции

(стены, заборы и т.д.)

Для различных участков конструкций (рисунок В.1) коэффициент сх определяется по таблице В.1;

ze=hz_e=hze​=h

В.1.2 Прямоугольные в плане здания с двускатными покрытиями

Вертикальные стены прямоугольных в плане зданий

Т а б л и ц а В.2

В.1.3 Прямоугольные в плане здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями

В.1.4 Круглые в плане сооружения с купольными и коническими покрытиями

11.1.8 Нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки

Таблица 11.4

Для конструктивных элементов, а также конструкций, расположенных горизонтально или с малым уклоном (например, переходных или транспортных галерей) zэк – высота z, на которой они расположены; для зданий и сооружений zэк = 0,8h, где h – высота сооружений.

П р и м е ч а н и е – Суммарный логарифмический декремент колебаний d определяется как сумма логарифмического декремента конструкционного демпфирования ds и аэродинамического логарифмического декремента da. При использовании различных демпфирующих устройств (например, гасителей колебаний различного типа) дополнительно необходимо учитывать соответствующий логарифмический декремент d

в) для сооружений, у которых вторая собственная частота меньше предельной, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний.

Число s следует определять из условия ƒs < ƒlim < ƒs+1 .

При численной реализации используют уточненную методику, приведенную в приложении М.

г) при расчете зданий допускается учитывать динамическую реакцию по трем низшим собственным формам колебаний (двум изгибных и одной крутильной или смешанным крутильно-изгибным).

Примечания

1 При расчете многоэтажных железобетонных зданий высотой до 40 м и одноэтажных железобетонных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типа А и В (см. 11.1.6), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается определять по формуле (11.5).

2 Собственные частоты допускается определять при действии нормативных значений нагрузок (постоянных, длительных, кратковременных), учитываемых для рассматриваемой расчетной ситуации.

- определение усилий и перемещений (суммарных и по формам колебаний);

- определение сил инерции по формам колебаний;

- определение предельных частот колебаний;

- оценку усталостной прочности и выносливости элементов сооружения согласно требованиям действующих документов по стандартизации в области проектирования.

11.1.10 Предельное значение частоты собственных колебаний flim, Гц, следует определять в зависимости от предельного безразмерного периода Tg,lim:

где значение параметра Tg,lim приведено в таблице 11.5 для трех значений суммарного логарифмического декремента колебаний d.

Таблица 11.5

Таблица 11.5δ\deltaδ | 0,15 | 0,22 | 0,3 Tg,lim | 0,0077 | 0,014 | 0,023

Значение суммарного логарифмического декремента колебаний δ\deltaδ следует принимать:

а) для железобетонных и каменных зданий и сооружений, а также для зданий со стальным или смешанным сталежелезобетонным каркасом при наличии сплошных наружных ограждающих конструкций δ\deltaδ = 0,3;

б) для стальных сооружений, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах, δ\deltaδ = 0,15;

в) для конструкций из стекла, а также для смешанных сооружений, имеющих одновременно стальные и железобетонные несущие конструкции при отсутствии сплошных наружных ограждающих конструкций, δ = 0,22.

П р и м е ч а н и е – В тех случаях, когда используются различные типы демпфирующих устройств (гасители колебаний), значение суммарного логарифмического декремента колебаний δ\deltaδ устанавливается в рамках научно-технического сопровождения проектирования.

В.1.6 Здания с зенитными фонарями

В.2.1 Для однопролетных сооружений и конструктивных элементов интенсивность воздействия F(z), действующего при резонансном вихревом возбуждении по i-й собственной форме в направлении, перпендикулярном средней скорости ветра, определяется по формуле

Для высотных зданий воздействие, возникающее при резонансном вихревом возбуждении, необходимо устанавливать на основе данных их модельных испытаний в аэродинамических трубах.

В.1.10 Навесы

В.3 Динамическая комфортность

При оценке комфортности пребывания людей в зданиях (динамическая комфортность) расчетные значения ветровой нагрузки wc принимаются равными

wc= 0,7wg,                                                             (В.11)

где wg – нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки (11.1.8).

При этом максимальное ускорение этажа здания не должно превышать величины:

а) для жилых зданий

ас,maх = 0,08 м/с2;                                                          (В.12а)

б) для общественных, административных и офисных зданий

ас,maх = 0,13 м/с2.                                                         (В.12б)

В.1.12 Сооружения и конструктивные элементы с круговой цилиндрической поверхностью

Рисунок В.15Рисунок В.16Рисунок В.17

В.1.11 СфераРисунок В.14

В.1.13 Призматические сооружения и конструктивные элементы

Аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления призматических сооружений определяются по формуле

В.1.14 Решетчатые конструкцииТ а б л и ц а В.9

В.1.16 Учет шероховатости внешней поверхности

Рисунок Д.2 – Схема для определения прогибов стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей

1 – стропильные конструкции; 2 – балка подвесного кранового пути; 3 – подвесной кран; 4 – исходное положение стропильных конструкций; f1 – прогиб наиболее нагруженной стропильной конструкции; f2 –

прогибы смежных с наиболее нагруженной стропильных конструкций

Ж.2 При проведении модельных испытаний должны быть установлены основные закономерности снегопереноса по покрытиям сооружений, на основе которых определяются коэффициенты формы µ, используемые при нормировании снеговых нагрузок.

Л.3.2 При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f1/hs + f2/l (рисунок Л.1), не должен превышать (см. таблицу Л.2): 1/500 – для позиции 2, перечисление а), 1/700 – для позиции 2, перечисление б), и 1/300 для позиции 2, перечисление в).

Л.4 Предельные выгибы элементов междуэтажных перекрытий от усилий предварительного обжатия

М.2 Пульсационные ветровые нагрузки являются динамическими и имеют случайную природу, поэтому в расчетах сооружений они должны учитываться исходя из статистических характеристик скорости ветра и наиболее неблагоприятных возможных мест приложения ветровой нагрузки.

Расчетные значения усилий Qp и перемещений up в элементах конструкции от действия пульсационной ветровой нагрузки определяют по формулам:

М.3.1 Стандарт перемещений

М.5 Нормированный энергетический спектр пульсационной составляющей скорости ветра

М.6

М.7

М.4 Обобщенное динамическое воздействие GkkG_{kk}Gkk​

Д.2.3.1 Горизонтальные предельные прогибы колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных конструкций (балок или ферм), следует принимать по таблице Д.3, но не менее 6 мм.

Прогибы следует проверять на отметке головки крановых рельсов от сил торможения тележки одного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

Т а б л и ц а Д.3

Группы режимов работы кранов | Предельные прогибы fu | | | колонн | | балок крановых путейи тормозных конструкций, зданий и крановых эстакад (крытых и открытых) | зданий и крытых крановых эстакад | открытых крановых эстакад | 1К–3К | h/500 | h/1500 | l/500 4К–6К | h/1000 | h/2000 | l/1000 7К–8К | h/2000 | h/2500 | l/2000 Обозначения, принятые в таблице Д.3: h – высота от верха фундамента до головки кранового рельса (для одноэтажных зданий, крытых и открытых крановых эстакад) или расстояние от оси ригеля перекрытия до головки кранового рельса (для верхних этажей многоэтажных зданий); l – расчетный пролет элемента конструкции (балки). | | |

Д.1.6 Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижней поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок и других конструктивных элементов, расположенных под несущими элементами.

В.1.7 Здания с шедовыми покрытиями

15.1.5 Коэффициент динамичности для нагрузок от погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесных кранов следует принимать равным единице.

11.2 Пиковая ветровая нагрузка

6.8 При определении усилий для расчета колонн, стен и фундаментов, воспринимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок, указанные в позициях 1, 2, 4, 11, 12, а и 12, б таблицы 8.3, допускается снижать умножением на коэффициенты сочетания φ3 или φ4:

а) для позиций 1, 2, 12, а

б) для позиций 4, 11, 12, б

где φ1, φ2 – определяются в соответствии с 6.7;