СП 20.13330.2016 Действует

9.12 Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фундаментов, а также оснований в зданиях с мостовыми кранами в нескольких пролетах (в каждом пролете на одном ярусе) следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов разных пролетов – не более чем от четырех наиболее неблагоприятных по воздействию кранов.

9.8 Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок, в том числе, при проверке местной устойчивости стенок балок, следует принимать равным γf\gamma_fγf​ = 1,2 для всех режимов работы.

9.6 Горизонтальные нагрузки от торможения моста и тележки крана и боковые силы считаются приложенными в месте контакта ходовых колес крана с рельсом.

9.5 Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой перекосами мостовых кранов и непараллельностью крановых путей (боковой силой), для каждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,2 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на колесо.

Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8К. При этом принимается, что нагрузка передается на балку кранового пути от всех колес одной стороны крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета здания. Нагрузку, указанную в 9.4, не следует учитывать совместно с боковой силой.

9.3 Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста крана, следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана.

При отсутствии данных допускается принимать что половина колес крана являются тормозными.

8.4.4 Пониженные нормативные значения равномерно распределенных нагрузок от транспортных средств устанавливают с понижающим коэффициентом, принимаемым в действующих документах по стандартизации в области проектирования или в задании на проектирование в зависимости от рассматриваемой расчетной ситуации, но не менее 0,35.

8.4.2 При расчете плит перекрытий на продавливание и в других случаях учета местных воздействий следует учитывать сосредоточенные нагрузки величиной 0,5Qt, приложенные на две квадратные площадки стороной 100 мм для позиций 1,а и 1,б таблицы 8.4 и 200 мм для позиций 2,а и 2,б, расположенные на расстоянии 1,8 м друг от друга, в наиболее неблагоприятном возможном положении. Указанные нагрузки не следует рассматривать одновременно с равномерно распределенной нагрузкой Pt.

8.2.7 Коэффициенты надежности по нагрузке γf\gamma_fγf​ для равномерно распределенных нагрузок, указанных в 8.2.1, следует принимать:

1,3 – при нормативном значении менее 2,0 кПа;

1,2 – при нормативном значении 2,0 кПа и более.

Коэффициент надежности по нагрузке от веса временных перегородок следует принимать в соответствии с 7.2.

Для нагрузок, указанных в 8.2.6, следует принимать коэффициент надежности по нагрузке γf=1,2\gamma_f=1,2γf​=1,2.

8.3.4 Если в задании на проектирование на основании технологических решений не предусмотрены более высокие нормативные значения сосредоточенных нагрузок, их следует принимать:

а) для перекрытий и лестниц – 1,5 кН;

б) для чердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов – 1,0 кН;

в) для покрытий, по которым можно передвигаться только с помощью трапов и мостиков, – 0,5 кН.

Элементы, рассчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки от оборудования и транспортных средств, допускается не проверять на указанную сосредоточенную нагрузку.

8.2.6 Нормативные значения горизонтальных нагрузок на поручни перил лестниц и балконов следует принимать:

а) для жилых зданий, дошкольных организаций, домов отдыха, санаториев, больниц и других лечебных учреждений – 0,5 кН/м;

б) для трибун и спортивных залов – 1,5 кН/м;

в) для других зданий и помещений – 0,8 кН/м или по заданию на проектирование;

г) для обслуживающих площадок, мостиков, ограждений крыш, предназначенных для непродолжительного пребывания людей, нормативное значение горизонтальной нагрузки на поручни перил следует принимать 0,3 кН/м, если по заданию на проектирование на основании технологических решений не требуется большее значение нагрузки.

8.2.3 Пониженные нормативные значения равномерно распределенных кратковременных нагрузок, указанных в таблице 8.3, устанавливают в зависимости от рассматриваемой расчетной ситуации:

- при определении вертикальных предельных прогибов элементов конструкций на основе физиологических и эстетико-психологических требований – по таблице Д.1 приложения Д.2;

- при определении вертикальных предельных прогибов элементов конструкций, ограничиваемых исходя из технологических и конструктивных требований – по таблице Л.1 приложения Л.

В других случаях пониженные нормативные значения равномерно распределенных кратковременных нагрузок устанавливают с понижающим коэффициентом, принимаемым в действующих документах по стандартизации в области проектирования строительных конструкций и оснований, но не менее 0,35.

8.2.1 Нормативные значения равномерно распределенных кратковременных нагрузок на плиты перекрытий, лестницы и полы на грунтах приведены в таблице 8.3.

7.1 Нормативное значение веса конструкций заводского изготовления следует определять на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных заводов-изготовителей, для других строительных конструкций и грунтов – по проектным размерам и удельному весу материалов и грунтов с учетом их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.

6.6 При учете сочетаний нагрузок в соответствии с 6.3–6.5 за одну временную нагрузку следует принимать:

а) нагрузку одного вида от одного источника (давление или разрежение в емкости, снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воздействия, нагрузку от одного погрузчика, электрокара, мостового или подвесного крана);

б) нагрузку от нескольких источников, принимаемые со своими расчетными значениями, если они действуют совместно (нагрузки от оборудования, людей и складируемых материалов на одно или несколько перекрытий с учетом коэффициентов φ1−φ4\varphi_1-\varphi_4φ1​−φ4​, приведенных в 6.7 и 6.8; нагрузки от нескольких мостовых или подвесных кранов с учетом коэффициента ψt\psi_tψt​, приведенного в 9.18; гололедно-ветровую нагрузку, определяемую в соответствии с 12.3).

6.4 Для основных сочетаний необходимо использовать следующие значения коэффициентов сочетаний кратковременных нагрузок

ψt1 = 1,0;  ψt2 = 0,9 ,  ψt3 = ψt4 = …= 0,7,                         (6.4)

где ψt1 – коэффициент сочетаний, соответствующий основной по степени влияния кратковременной нагрузке;

ψt2 – коэффициент сочетаний, соответствующий второй кратковременной нагрузке;

ψt3, ψt4 – коэффициенты сочетаний для остальных кратковременных нагрузок.

Для крановых нагрузок коэффициенты сочетаний устанавливаются в соответствии с 9.18.

6.3 Для основных и особых сочетаний нагрузок, за исключением случаев, оговоренных в нормах проектирования сооружений в сейсмических районах и в нормах проектирования конструкций и оснований, коэффициент сочетаний длительных нагрузок ψl определяется следующим образом:

ψl1 = 1,0;  ψl2 = ψl3 = …= 0,95,                                     (6.3)

где ψl1 – коэффициент сочетаний, соответствующий основной по степени влияния длительной нагрузке;

ψl2, ψl3 – коэффициенты сочетаний для остальных длительных нагрузок.

6.2 В зависимости от учитываемого состава нагрузок следует различать:

а) основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных

5.5 К кратковременным нагрузкам Рt_tt​ следует относить:

а) нагрузки от оборудования, возникающие в пускоостановочном, переходном и испытательном режимах, а также при его перестановке или замене;

б) вес людей, ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонта оборудования;

в) нагрузки от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных и сельскохозяйственных зданий, кроме нагрузок, указанных в 5.4, а, б, г, д;

г) нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования (погрузчиков, электрокаров, кранов-штабелеров, тельферов, а также от мостовых и подвесных кранов), включая вес транспортируемых грузов;

д) нагрузки от транспортных средств;

е) климатические (снеговые, ветровые, температурные и гололедные), указанные в разделах 10-13.

5.4 К длительным Рl_ll​ нагрузкам следует относить:

а) вес временных перегородок, подливок и подбетонок под оборудование;

б) вес стационарного оборудования: станков, аппаратов, моторов, емкостей, трубопроводов с арматурой, опорными частями и изоляцией, воздуховодов, кабельных коммуникаций, ленточных конвейеров, постоянных подъемных машин с их канатами и направляющими, а также вес жидкостей и твердых тел, заполняющих оборудование;

в) давление газов, жидкостей и сыпучих тел в емкостях и трубопроводах, избыточное давление и разрежение воздуха, возникающее при вентиляции шахт;

г) нагрузки на перекрытия от складируемых материалов и стеллажного оборудования в складских помещениях, холодильниках, зернохранилищах, книгохранилищах, архивах и подобных помещениях;

д) температурные технологические воздействия от стационарного оборудования;

е) вес слоя воды на плоских водонаполненных покрытиях;

ж) вес отложений производственной пыли, если не предусмотрены соответствующие мероприятия по ее удалению;

и) кратковременные нагрузки с пониженным нормативным значением (см. 4.1, 4.8).

к) воздействия, обусловленные деформациями основания, не сопровождающимися коренным изменением структуры грунта, а также оттаиванием вечномерзлых грунтов;

л) воздействия, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестью материалов.

5.3 К постоянным Рd нагрузкам следует относить:

а) вес частей сооружений, в том числе несущих и ограждающих строительных конструкций;

б) вес и давление грунтов (насыпей, засыпок), горное давление;

в) гидростатическое давление.

Сохраняющиеся в конструкции или основании усилия от предварительного напряжения следует учитывать в расчетах как усилия от постоянных нагрузок.

5.1 В зависимости от продолжительности действия нагрузок следует различать постоянные Рd и временные (длительные Рl, кратковременные Рt , особые Рs) нагрузки.

4.3 Расчетные значения особых проектных нагрузок (экстремальных климатических, ударных, взрывных, нагрузок от пожарных автомобилей на стилобатные и подземные части зданий) устанавливают в соответствии с СП 296.1325800 или заданием на проектирование, особых аварийных нагрузок – в соответствии с СП 385.1325800 или заданием на проектирование, сейсмических – в соответствии с СП 14.13330.

11.4 Коэффициент надежности по нагрузке для основной и пиковой ветровых нагрузок следует принимать равным 1,4.

При расчете на резонансное вихревое возбуждение коэффициент надежности по нагрузке принимают равным 1,0.

11.1.11 Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления v следует определять для расчетной поверхности сооружения или отдельной конструкции, для которой учитывается корреляция пульсаций.

Расчетная поверхность включает в себя те части наветренных и подветренных поверхностей, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения.

Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (рисунок 11.2), то коэффициент v следует определять по таблице 11.6 в зависимости от параметров ρ\rhoρ и χ\chiχ, принимаемых по таблице 11.7.

5.2 Нагрузки, возникающие при изготовлении, хранении и перевозке конструкций, а также при возведении сооружений, следует учитывать в расчетах как кратковременные.

Нагрузки, возникающие на стадии эксплуатации сооружений, следует учитывать в соответствии с указаниями 5.3–5.6.

7.3 При проверке конструкций на устойчивость положения против опрокидывания, а также в других случаях, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следует произвести расчет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке γf\gamma_fγf​ = 0,9, если иное значение не указано в нормах проектирования этих конструкций.

При этом следует учесть также случай пониженных значений кратковременных нагрузок.

8.4.5 Для нагрузок, указанных в 8.4.1, следует принимать коэффициент надежности по нагрузке γf\gamma_fγf​  = 1,2.

9.4 Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, следует принимать равным:

- для кранов с гибким подвесом груза – 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;

- для кранов с жестким подвесом груза – 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки.

Эту нагрузку следует учитывать при расчете поперечных рам зданий и балок крановых путей. При этом принимается, что нагрузка передается на одну сторону (балку) кранового пути, распределяется поровну между всеми опирающимися на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета.

10.7 Для пологих (с уклонами до 10° или с

13.3 Нормативные значения температурных воздействий ϑw\vartheta_wϑw​ и ϑc\vartheta_cϑc​, обусловленные перепадом температур по сечению элемента в теплое и холодное время года соответственно, для однослойных конструкций следует определять по таблице 13.1.

Т а б л и ц а 13.1

Т а б л и ц а 13.2

15.1.2 Расчетные ситуации, для которых следует определять прогибы и перемещения, соответствующие им нагрузки, а также требования, касающиеся строительного подъема, приведены в Д.1.5 приложения Д.

Б.12 Здания с коническими круговыми покрытиями и покрытиями в виде сочетания сферической и конической поверхностей

Б.13 Покрытие с парапетами

а) Снеговую нагрузку на покрытие возле парапетов следует принимать по схеме, приведенной на рисунке Б.16.

12.4 Температуру воздуха при гололеде следует принимать для сооружений высотой до 100 м – минус 5 o^ooС, более 100 м – минус 10 o^ooС.

15.1.4 Прогибы элементов покрытий должны быть такими, чтобы, несмотря на их наличие, был обеспечен уклон кровли не менее 1/200 в одном из направлений (кроме случаев, оговоренных в других нормативных документах).

15.2.2. Расстояние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точки прогнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним) должно быть не менее 100 мм.

Д.1.8 Прогибы стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей (см. таблицу Д.1, позиция 2, перечисление б) следует принимать как разность между прогибами f1_11​ и f2_22​ смежных стропильных конструкций (рисунок Д.2).

М.8 Для каждого варианта нагружения расчетные значения перемещений и внутренних усилий в элементах конструкции от действия пульсационной составляющей ветровой нагрузки при проведении расчетов необходимо учесть совместно с перемещениями и внутренними усилиями от средней составляющей ветровой нагрузки соответствующего направления.

Д.1.2 Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований – полную ползучесть.

12.5 Коэффициент надежности по нагрузке γf\gamma_fγf​ для гололедной нагрузки следует принимать 1,8.

6.7 При расчете балок, ригелей, плит, стен, колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, нормативные значения нагрузок, указанные в таблице 8.3, допускается снижать в зависимости от грузовой площади А, м2, с которой передаются нагрузки на рассчитываемый элемент, умножением на коэффициент φ1 или φ2, равный:

а) для позиций 1, 2, 12, а (при А > А1 = 9 м2)

б) для позиций 4, 11, 12, б (при А > А2 = 36 м2)

6.5 Для особых сочетаний, определяемых формулой (6.2), необходимо использовать следующие значения коэффициентов сочетаний кратковременных нагрузок:

ψt1 = 0,5,  ψt2 = ψt3 = …= 0,3,                                      (6.5)

где ψt1 – коэффициент сочетаний, соответствующий первой кратковременной нагрузке;

ψt2 , ψt3 – коэффициенты сочетаний для остальных кратковременных нагрузок.

Другие значения коэффициентов сочетаний кратковременных нагрузок допускается устанавливать в нормативных документах на проектирование конструкций и оснований.

9.17 При наличии на крановом пути одного крана и при условии, что второй кран не будет установлен во время эксплуатации сооружения, нагрузки на этом пути должны быть учтены только от одного крана.

4.2 Расчетное значение нагрузки следует определять как произведение ее нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузке γf\gamma_fγf​, соответствующий рассматриваемому предельному состоянию. Минимальные значения коэффициента надежности γf\gamma_fγf​ в основных и особых сочетаниях нагрузок определяются следующим образом:

а) при расчете по предельным состояниям 1-й группы – в соответствии с 7.2, 7.3, 8.1.4, 8.2.7, 8.3.5, 8.4.5, 9.8, 10.12, разделом 11, 12.5 и 13.8;

б) при расчете по предельным состояниям 2-й группы – принимаются равными единице, если в нормах проектирования конструкций и оснований не установлены другие значения;

в) при расчете по особым предельным состояниям – принимают равными единице, если в действующих документах по стандартизации в области проектирования конструкций и оснований не установлены другие значения.

8.1.2 Нормативное значение веса оборудования, в том числе трубопроводов, воздуховодов, кабельных коммуникаций, следует определять на основании стандартов, а для нестандартного оборудования – на основании паспортных данных заводов-изготовителей или рабочих чертежей.

Нагрузки от веса оборудования включают в себя: собственный вес установки или машины (в том числе привода, постоянных приспособлений, опорных устройств, подливок и подбетонок), вес изоляции, заполнителей оборудования, наиболее тяжелой обрабатываемой детали, вес транспортируемого груза, соответствующий номинальной грузоподъемности, и т.п.

При этом следует предусматривать мероприятия, исключающие необходимость усиления несущих конструкций, связанного с перемещением технологического оборудования во время монтажа или эксплуатации здания.

Число учитываемых одновременно погрузчиков или электрокаров и их размещение на перекрытии при расчете различных элементов следует принимать по заданию на проектирование на основании технологических решений.

Динамическое воздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков и электрокаров допускается учитывать путем умножения нормативных значений статических нагрузок на коэффициент динамичности, равный 1,2.

9.10 При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям нормативные значения вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности, равный 1,2 независимо от шага колонн.

При расчете конструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и смещений колонн, а также при учете местного действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана коэффициент динамичности учитывать не следует.

9.18 При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

При учете одного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки от него необходимо принимать без снижения.

11.3.3 Резонансное вихревое возбуждение не возникает в том случае, если

Vcr,i > Vmax(zэк),                                                          (11.12)

где Vmax(zэк) – максимальная скорость ветра на уровне zэк, определяемая по формуле

где w0 , Па, и k(zе) определяются в соответствии с 11.1.4 и 11.1.6.

Для зданий и башенных сооружений с плавно изменяющейся формой поперечного сечения, а также труб и мачт без оттяжек zэк = 0,8h.

Л.3.3 Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесных стеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивных требований, следует принимать равными l/200, где l – расчетный пролет стоек или панелей.

Д.2.4.6 Горизонтальные предельные прогибы конструктивных элементов витражей, стеклопакетов, навесных фасадных систем и т.п. конструкций устанавливаются нормативными документами по их проектированию.

В.1.15 Учет относительного удлинения

15.2.3. Предельные прогибы для различных расчетных ситуаций приведены в Д.2 приложения Д.

11.1.9 Усилия и перемещения при учете динамической реакции по s собственным формам определяются по формуле

8.1.1 Нагрузки от оборудования (в том числе трубопроводов, воздуховодов, кабельных коммуникаций, транспортных средств), складируемых материалов и изделий устанавливаются в задании на проектирование на основании технологических решений, в котором должны быть приведены:

а) возможные на каждом перекрытии и полах на грунте места расположения и габариты опор оборудования, размеры участков складирования и хранения материалов и изделий, места возможного перемещения оборудования в процессе эксплуатации или перепланировки;

б) нормативные значения нагрузок и коэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые в соответствии с указаниями настоящих норм, для машин с динамическими нагрузками – нормативные значения инерционных сил и коэффициенты надежности по нагрузке для инерционных сил, а также другие необходимые характеристики.

Фактические нагрузки на перекрытия допускается заменять эквивалентными равномерно распределенными нагрузками, рассчитанные значения которых должны обеспечивать несущую способность и жесткость элементов конструкций и их узлов, требуемые по условиям их загружения фактическими нагрузками.

8.1.3 При задании нормативных значений нагрузок в складских помещениях необходимо учитывать эквивалентную равномерно распределенную нагрузку на перекрытия, покрытия и полы на грунтах, а также вертикальную и, при необходимости, горизонтальную сосредоточенные нагрузки, прикладываемые для учета возможного неблагоприятного влияния местных нагрузок и воздействий.

Эти нагрузки следует определять по заданию на проектирование на основании технологических решений, с учетом удельного веса складируемых материалов и изделий, возможного их размещения по площади помещений и максимальных значений высоты складирования и принимать не менее нормативных значений, приведенных в таблице 8.1.

Таблица 8.1

11.3.1 Для зданий сплошностенчатых сооружений или их отдельных участков с неизменяющимися или плавно изменяющимися формой и размерами поперечного сечения, удовлетворяющих условию λе > 20, необходимо учитывать возможность их резонансного вихревого возбуждения; здесь λе определено в В.1.15.

Л.3.4 Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровых нагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следует принимать равными h/250, где h – высота опор от верха фундамента до низа ферм или балок.

9.9 При учете местного и динамического действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное нормативное значение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановых путей на дополнительный коэффициент, равный:

1,8 – для группы режима работы кранов 8К с жестким подвесом груза;

1,7 – для группы режима работы кранов 8К с гибким подвесом груза;

1,6 – для группы режима работы кранов 7К;

1,4 – для группы режима работы кранов 6К;

1,2 – для остальных групп режимов работы кранов.

Д.2.1 Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций

Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведены в таблице Д.1.

Т а б л и ц а Д.1

Таблица 8.1Элементы конструкций | Предъявляемые требования | Вертикальные предельные прогибы fu | Нагрузки для определения вертикальных прогибов 1 Балки крановых путей подмостовые и подвесные краны, управляемые из кабины при группах режимов работы: | Физиологические | | 1К–6К | | l/400 | От одного крана 7К | | l/500 | То же 8К | | l/600 | » 2 Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов): | | | а) покрытий и перекрытий, открытых для обзора, при пролете l, м: | Эстетико-психологические | | Постоянные и длительные, а также нагрузки, указанные в таблице 8.3, с понижающим коэффициентом, равным 0,35, и снеговые нагрузки с понижающим коэффициентом, равным 0,5 l £ 1 | | l/120 | l = 3 | | l/150 | l = 6 | | l/200 | l = 24 (12) | | l/250 | l ³ 36 (24) | | l/300 | б) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых из кабины | Физиологические | l/400 или а/200 (меньшее из двух) | От одного крана или тельфера (тали) на одном пути в) перекрытий, подверженных действию: | Физиологические | l/350 | Наиболее неблагоприятное из следующих двух значений:0,7 полных нормативных значений кратковременных нагрузок на перекрытие или нагрузки от одного транспортного средства перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других подвижных нагрузок (в том числе при безрельсовом напольном транспорте) | | | нагрузок от рельсового транспорта: | | | узкоколейного | | l/400 | От одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном пути ширококолейного | | l/500 | То же г) покрытий и перекрытий автостоянок в зданиях, при пролете l, м: | Физиологические | | Постоянные и длительные, а также нагрузки, указанные в таблице 8.3 с понижающим коэффициентом, равным 0,35, и снеговые нагрузки с понижающим коэффициентом, равным 0,5 l = 6 | | l/200 | l = 12 | | l/250 | l ³ 24 | | l/300 | 3 Элементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий | Эстетико-психологические | Те же, что в позиции 2, перечисление а) | | Физиологические | Определяются в соответствии с Д.2.2 | 4 Перемычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остекления) | Эстетико-психологические | Те же, что в позиции 2, перечисление а) | Обозначения, принятые в настоящей таблице: l – расчетный пролет элемента конструкции; а – шаг балок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути. Примечания 1 За расчетный пролет l элемента конструкции принимается расстояние между точками опирания элемента, назначаемое при расчетах конструкций. Для консоли вместо l следует принимать удвоенный ее вылет. Для безбалочного железобетонного перекрытия за пролет l следует принимать: а) в монолитной конструкции – расстояние между осями колонн; б) в сборной конструкции: - для ригелей рам – расстояние между осями колонн; - для квадратных в плане пролетных плит – размер диагонали плиты; - для прямоугольных в плане пролетных плит с отношением сторон более 1,5:1 – размер большей стороны плиты. 2 Для промежуточных значений l в позиции 2, перечисление а), предельные прогибы следует определять линейной интерполяцией, учитывая требования Д.1.7 приложения Д. 3 В позиции 2, перечисление а), цифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до 6 м включительно. 4 Особенности вычисления прогибов по позиции 2, перечисление б), указаны в Д.1.8 приложения Д. 5 При ограничении прогибов эстетико-психологическими требованиями допускается пролет l принимать равным расстоянию между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн). | | |