СП 413.1325800.2018 Действует

а) определить вид колебаний – периодические, свободные, случайные и т. п.;

б) вычислить частотный спектр;

в) определить амплитудные значения перемещений, скоростей и ускорений из записей в реальном времени и оценить их допустимость в соответствии с нормируемыми предельными значениями.

4.1.12 Колебания строительных конструкций в помещениях жилых и общественных зданий, возбуждаемые внутренними и внешними источниками, не должны превышать предельные значения уровней колебаний (скоростей и ускорений) по СН 2.2.4/2.1.8.566.

4.1.14 Критические уровни ускорений колебаний wкр, при превышении которых возможно развитие дополнительных слабозатухающих осадок, следует определять по результатам опытов организаций, связанных с расчетом и проектированием оснований зданий и сооружений.

П р и м е ч а н и е – При отсутствии опытных данных допускается принимать wкр = 15 см/с2 – для слабых грунтов, wкр = 30 см/с2 – для плотных грунтов.

4.1.16 Если расчетом установлен недопустимо высокий уровень колебаний конструкций, необходимо предусмотреть специальные мероприятия (изменение расположения машин, применение виброизоляции, балансировка, уравновешивание и изменение числа оборотов машин и т. д.), позволяющие уменьшить колебания (см. приложение А).

4.2.2 Возможны два вида связи машин и оборудования с несущими конструкциями:

а) жесткая связь: вид связи, при котором машина или элемент оборудования связаны с конструкцией специальными жесткими креплениями или опираются на конструкцию без креплений;

б) гибкая связь: вид связи, при котором между машиной или элементом оборудования и несущей конструкцией вводятся податливые вставки – виброизоляторы с целью уменьшения динамического воздействия на конструкцию (активная виброизоляция) или с целью изоляции машины или прибора от колеблющейся конструкции (пассивная виброизоляция).

Для каждого из указанных видов связей машин или оборудования с несущими конструкциями допускается два способа установки:

а) непосредственно на конструкцию или виброизоляторы;

б) на специальный постамент (бетонная или железобетонная подушка, металлическая рама и т. д.), опирающийся на конструкцию или виброизоляторы или являющийся частью конструкции.

П р и м е ч а н и я

1 Во избежание горизонтальных смещений свободно стоящих или виброизолированных машин следует установить устройства креплений или боковых упоров, препятствующих этим смещениям.

2 Размеры и вес постамента при установке на виброизоляторы, кроме обычных конструктивных требований, определяются динамическим расчетом для обеспечения надлежащего эффекта виброизоляции.

4.2.3 Машины и установки с большими динамическими нагрузками следует опирать (либо подвешивать) на специальные опорные конструкции, не связанные с каркасом здания. В отдельных случаях следует также применять опорные конструкции, соединенные с колоннами каркаса, но не связанные с перекрытиями.

4.2.4 Конструкции зданий и сооружений, в которых устанавливают машины и оборудование с динамическими, в том числе импульсными нагрузками, следует выполнять из железобетона.

При наличии машин категории динамичности IV (таблица 4.7) следует применять монолитные и сборно-монолитные железобетонные конструкции.

4.2.5 Устройство перекрытий должно обеспечивать достаточную жесткость в своей плоскости, чтобы горизонтальные динамические нагрузки распределялись на все рамы каркаса или стены здания (отсека, если здание разрезано деформационными швами).

При проектировании сборных железобетонных перекрытий следует предусматривать соответствующие конструктивные мероприятия, обеспечивающие связь плит друг с другом. Деревянные перекрытия в виде настилов по металлическим балкам под машины с динамическими нагрузками выше категории динамичности I применять не следует.

4.2.7 В несущих конструкциях, подвергающихся воздействию динамических нагрузок, применение бетона проектной марки ниже В20 не допускается.

4.3.1 Расчетные сопротивления материалов строительных конструкций, воспринимающих динамические нагрузки от машин, установок и оборудования, принимают независимыми от скорости деформирования и равными расчетным сопротивлениям при статическом нагружении. Модуль упругости материалов при динамическом нагружении принимают равным статическому модулю упругости.

Значение модуля сдвига принимают равным 0,35 от модуля Юнга.

П р и м е ч а н и я

1 При расчете ограждающих и несущих конструкций на кратковременные однократные динамические воздействия, не связанные с нормальной работой машин, установок и оборудования (например, при авариях), допускается развитие пластических деформаций и разрушение отдельных элементов конструкций, если это не вызывает необратимых последствий. При этом следует учитывать увеличение пределов прочности и текучести при высоких скоростях деформирования.

для стальных конструкций – модуль продольной упругости;

бетонных и железобетонных конструкций – модуль упругости бетона при сжатии;

каменных и армокаменных конструкций – начальный модуль упругости кладки;

деревянных конструкций E = 10 МПа независимо от породы древесины.

Для модуля сдвига кирпичной кладки и бетонных панелей ограждения допускается принимать приближенное значение G = 0,3 E, где E – начальный модуль упругости кирпичной кладки.

4.3.3 В случае составной, многослойной и комбинированной конструкций, выполненных из различных материалов, коэффициент γ вычисляют по формуле

где γn  – коэффициент неупругого сопротивления n-го элемента или составной части конструкции;

Dn – жесткость n-го элемента или составной части;

m – число элементов или составных частей конструкции;

D – суммарная жесткость, вычисляемая по формуле

Жесткость составных частей для монолитного сечения следует определять относительно нейтральной оси всего сечения, для немонолитного – относительно своей нейтральной оси.

4.3.4 Расчетные сопротивления материалов конструкций, подвергающихся действию статических и эпизодических динамических нагрузок (4.4.2), следует принимать такими же, как и при расчете на постоянные статические нагрузки.

4.3.6 Жесткость несущих конструкций, воспринимающих динамические нагрузки эксплуатационного характера, следует определять по формулам, используемым в статических расчетах, при условии упругой работы материала.

Жесткость изгибаемых элементов железобетонных конструкций, применяемых в промышленных зданиях под машины и установки с динамическими нагрузками, при определении динамических перемещений и напряжений допускается определять по формуле

B = Eσ J,                                                     (4.4)

где Eσ – модуль упругости бетона;

J – момент инерции поперечного сечения элемента (для армированных конструкции без учета арматуры).

4.4.4 Нормативные динамические нагрузки, развиваемые машинами, следует определять по 4.4.5, расчетные – по 4.4.12.

4.4.5 Нормативное значение амплитуды динамической нагрузки R, изменяющейся во времени по гармоническому закону, вычисляют по формуле

R = meω2,                                                   (4.5)

где m  – масса возвратно-поступательно движущихся или вращающихся частей машины, вычисляемая по формуле

здесь G – номинальный вес возвратно-поступательно движущихся или вращающихся частей машины;

g – ускорение силы тяжести;

e – амплитуда перемещений центра масс, равная радиусу эксцентрика, половине хода в машинах с возвратно-поступательным движением массы, нормальному эксцентриситету вращающейся массы в ротационных машинах или нормальному приведенному эксцентриситету при сложном движении частей;

ω – круговая частота вращения главного вала машины, рад/с, вычисляемая по формуле

здесь N – число оборотов главного вала машины в 1 мин.

Для машин с конструктивно неуравновешенными движущимися частями (например, для машин с эксцентриковыми механизмами) значение G определяют как сумму весов движущихся частей, а e – как радиус эксцентрика.

Для машин с номинально уравновешенными вращающимися частями (центрифуги, вентиляторы и т. п.) значение G представляет собой полный вес вращающихся частей (например, в центрифугах – вес барабана и вала вместе с заполнением), а значение e – эксцентриситет, равный расчетному смещению центра вращающихся масс от оси вращения.

Нормативное значение амплитуд вертикальной и горизонтальной составляющей нагрузок Rny, Rnx вычисляют по формуле

где μ – коэффициент пропорциональности, приведенный в таблице 9 СП 26.13330.2012.

4.4.6 При расчете конструкций на импульсные воздействия в зависимости от времени действия следует различать два вида нагрузок: кратковременный импульс и мгновенный импульс. Импульс считается кратковременным, если продолжительность его действия

0,1Tn ≤ τ ≤ 2,5T1 и мгновенным, если продолжительность импульса τ < 0,1Tn. Здесь T1 – наибольший (основной), Tn – наименьший периоды собственных колебаний конструкции. Для конструкции с 1-й степенью свободы Tn = T1, для конструкции с бесконечно большим числом степеней свободы при определении вида импульса допускается принимать Tn = 0,05T1.

П р и м е ч а н и я

1 При τ > 2,5T1, расчет конструкции на действие нагрузки P(t) следует сводить к ее статическому расчету на действие эквивалентной нагрузки χ P0, где P0 – максимальное значение переменной нагрузки, а χ – коэффициент, определяемый по таблице 4.3 в зависимости от вида функции P(t) и относительной продолжительности действия силы τ' = τ/ T1, стремящейся с увеличением τ к 1 или 2.

2 Расчет конструкции на внезапную нагрузку или разгрузку следует проводить также согласно примечанию 1. В этом случае P0 – величина приложенной или снятой нагрузки, χ = 2 для внезапной нагрузки и χ = 1 – для внезапной разгрузки.

4.4.8 Удар по конструкции движущимся или падающим телом является более сложным случаем кратковременных импульсных нагрузок, при котором величина, продолжительность и форма импульса зависят от характеристик (инерционных, упругих, неупругих и геометрических) ударяющего тела и конструкции. При отсутствии необходимых данных величину кратковременного ударного импульса S вычисляют по формуле*

S = mv0 (1 + ν),                                             (4.8)

где m – масса ударяющего тела;

v0 – скорость ударяющего тела в начале удара, нормальная к поверхности   конструкции;

ν – коэффициент восстановления при ударе, равный отношению нормальных составляющих скоростей ударяющего тела в конце и начале удара. При 0< ν < 1 удар называется упругим, а при ν = 0 – абсолютно неупругим (см. таблицу 4.4).

Т а б л и ц а  4.4 – Ориентировочные значения коэффициента ν восстановления при ударе

Материал контактирующей поверхности конструкции | Материал и форма ударяющего тела | | | | | твердые металлы (стали, сплавы) | | медь, алюминий, дерево, бетон, камень, твердые пластмассы | | Мягкие пластические материалы (асфальт, глины, смолы, масла и пр.) | шар | параллелепипед | шар | параллелепипед | СтальБетонКаменьДеревоКсилолитАсфальт | 0,60,350,40,550,20 | 0,350,150,20,30,10 | 0,40,250,30,40,10 | 0,250,10,150,20,050 | 000000

* Формулу (4.8) с необходимыми уточнениями следует использовать при определении нормативных нагрузок от машин ударного действия.

4.4.9 Коэффициент надежности по нагрузке kд следует принимать по таблице 4.5.

Т а б л и ц а  4.5 – Значения коэффициента надежности по нагрузке kд

Тип машины | Коэффициент надежности по нагрузке kд Машины с конструктивно неуравновешенными, движущимися частями | 1,3 Машины с номинально уравновешенными, а фактически неуравновешенными движущимися частями | 4 Машины ударного и импульсного действия | 1

4.4.10 При сосредоточенном опирании машины на перекрытие допускается считать, что динамические силы приложены в точках опирания, при этом если отношение расстояния a между опорами машины по длине элемента перекрытия к его пролету l менее 0,2, то сосредоточенные силы в местах опирания машины допускается заменять силой и моментом, приложенными в точке, являющейся проекцией центра масс на плоскость перекрытия.

При сплошном опирании машины на перекрытие, а также при любом опирании машины на постамент динамические силы и моменты следует считать приложенными к перекрытию сосредоточенно в одной точке, являющейся проекцией точки приложения инерционной силы R или импульса S на плоскость перекрытия.

Для виброизолированных машин динамические силы следует принимать приложенными к перекрытию, при этом под опорами машин установлены виброизоляторы. Амплитуда силы, передающейся через каждый виброизолятор на конструкцию, равна произведению амплитуды колебаний станины, определенной в месте расположения этой опоры, и жесткости виброизоляторов в соответствующем направлении.

4.4.11 Если рабочее число оборотов главного вала машины может изменяться в некоторых пределах, то при вычислении амплитуд динамических нагрузок необходимо принимать максимальное число оборотов главного вала, а при проверке строительных конструкций при резонансных режимах необходимо учитывать изменение динамических нагрузок в частотной полосе от минимального до максимального значений, соответствующих минимальному и максимальному числу оборотов главного вала.

4.4.12 Расчетные значения нагрузок, учитываемые введением коэффициента надежности kд (таблица 4.5), имеют в подавляющем большинстве случаев длительный характер и поэтому должны учитываться при расчете на выносливость. Расчетные нагрузки, связанные с экстренными режимами работы машин или установок (например, обрыв молотка в молотковых дробилках, осадки в некоторых типах центрифуг и т. п.), носят единичный характер и должны учитываться только при проверке прочности поддерживающих конструкций.

Расчетные нагрузки от экстренных режимов одновременной работы нескольких машин, необходимо определять следующим образом: если j – общее число машин и j1 – число машин, работающих в экстренных режимах, то расчет следует проводить на нормативную нагрузку от j – j1 машин и на расчетную нагрузку от j1 машин, где j1 = 1 при j = 1÷10; j1 = 2 при j = 11÷20 и т. д. При этом коэффициент надежности по нагрузке вводят для тех машин, которые расположены невыгодным образом или имеют наибольшие нормативные динамические нагрузки.

4.4.13 Машины и установки, создающие динамические нагрузки, подразделяют на три группы в зависимости от частоты воздействия нагрузки, т. е. от периода при гармонических и периодических воздействиях (по частотности) и продолжительности импульса при импульсных и ударных воздействиях (таблица 4.6), и на четыре категории динамичности, в зависимости от характера и уровня динамического воздействия (таблица 4.7).

В таблице 4.7 приведены нормативные значения динамических нагрузок от машин и установок различной категории динамичности, вызывающих вертикальные колебания конструкций здания. При расчете зданий на действие горизонтальных возмущающих нагрузок (т. е. при рассмотрении горизонтальных колебаний зданий), а также в других случаях, когда трудно установить категорию динамической нагрузки, в предварительных расчетах для определения значения коэффициента γ по таблице 4.2 следует принимать категорию динамичности:

а) при определении динамических перемещений – I, II;

б) при определении динамических напряжений – III, IV.

Таблица  4.6 – Группы машин и установок по частотности

Таблица  4.6Группа | Тип машин и установок | | | Частота нагрузки или преобладающей гармоники, цикл/мин | Характеристика частотности | Продолжительность импульса, с 123 | До 400От 400 до 2000Более 2000 | НизкочастотныеСреднечастотныеВысокочастотные | Более 0,1От 0,1 до 0,005Менее 0,005 П р и м е ч а н и я 1 Под периодическим воздействием следует понимать «спокойные» периодические нагрузки. 2 Под числом циклов в минуту следует понимать число оборотов, двойных ходов, ударов и т. п. в минуту. | | |

Таблица  4.7 – Классификация машин, устанавливаемых в промышленных зданиях по категориям динамичности

Таблица  4.7Категория динамичности | Характеристика динамичности | Значение нормативной нагрузки | | | Амплитуда инерционной силы (при гармонической нагрузке), кН | Эквивалентный мгновенный импульс (при импульсной нагрузке), кН∙с IIIIIIIV | МалаяСредняяБольшаяОчень большая | До 0,10От 0,10 до 1,00От 1,00 до 10,00Более 10,00 | До 0,01От 0,01 до 0,10От 0,10 до 1,00Более 1,00 П р и м е ч а н и я 1 Значение эквивалентного мгновенного импульса следует определять для основного тона конструкции путем умножения нормативного значения импульса на коэффициент ε̅i, определяемый по таблице 4.3 в зависимости от отношения продолжительности импульса t к периоду основного тона T конструкции. 2 При периодической нагрузке в качестве значения нормативной нагрузки в таблице следует принимать наибольшую из амплитуд гармоник. 3 Если в одном из смежных пролетов перекрытия установлено несколько машин, то категории машин следует определять для суммарного значения нормативной нагрузки по соответствующей графе таблицы. | | |

4.4.14 При определении суммарного воздействия нескольких машин или установок одного типа, создающих периодические нагрузки с одинаковой частотой или весьма близкими частотами, равнодействующую (суммарную амплитуду) всех нагрузок следует умножать на коэффициент синфазности λ, учитывающий сдвиг фаз между отдельными нагрузками. Коэффициент λ следует определять по графику на рисунке 4.1 для машин и установок с асинхронными двигателями и по графику на рисунке 4.2 для машин и установок с синхронными двигателями.

1 – номинальная частота возмущающей нагрузки попадает в одну из резонансных зон; 2 – номинальная частота возмущающей нагрузки, не попадает ни в одну из резонансных зон; j – число машин

Рисунок 4.1 – График для определения коэффициента синфазности λ для машин и установок с асинхронными двигателями

n – среднее число включений в сутки; j – число машин

Рисунок 4.2 – График для определения коэффициента синфазности λ для машин и установок с синхронными двигателями

4.5.4 При пуске или остановке виброизолированной машины, развивающей в рабочем режиме гармоническую нагрузку, во время прохождения через резонанс на поддерживающую конструкцию может передаваться увеличенная по сравнению с рабочим режимом нагрузка. Нагрузку P при переходе через резонанс допускается принимать с гармонической амплитудой

где R, ω – амплитуда и круговая частота гармонической нагрузки в рабочем режиме;

pу – круговая частота собственных колебаний установки;

γy – коэффициент неупругого сопротивления виброизоляторов;

ε – абсолютная величина постоянного углового ускорения, рад/с2;

μ̅ – коэффициент передачи, определяемый по графикам (рисунок 4.3) или по формуле

а – остановочный режим; б – пусковой режим

Рисунок 4.3 – Графики для определения коэффициента передачи  при переходе через резонанс

Параметры f1 и f2 следует определять по графикам (рисунок 4.4) в зависимости от величины γу / m1.

Рисунок 4.4 – График для определения коэффициентов f1 и f2

В формулах (4.14), (4.15) знак плюс относится к пусковому режиму, знак минус – к остановочному. Расчет проводят на тот режим, при котором абсолютная величина углового ускорения меньше. При близких ускорениях в обоих режимах следует рассматривать остановочный режим.

Формула (4.13) справедлива для машин и установок, инерционные силы которых создаются в результате движения неуравновешенных масс и определяются по формуле (4.5) или аналогичным формулам. Если амплитуда динамической нагрузки Q остается постоянной при пуске и остановке, то амплитуду, передающуюся при переходе через резонанс нагрузки, следует вычислять путем умножения Q  на коэффициент передачи , определяемый по формуле (4.12) или из графиков на рисунке 4.3, т. е. P = μ̅ Q.

Если виброизолированная машина или установка развивает периодическую нагрузку, то расчет при переходе через резонанс следует производить на преобладающую гармонику.

П р и м е ч а н и е – Виброизоляцию машин ударного действия можно считать эффективной, если удовлетворяется условие p1 ≤ 5p01, где p1, p01 – частоты собственных колебаний соответственно виброизолированного и невиброизолированного оборудования.

5.2 Для конструкций, на которых не должны находиться люди, проверку прочности и статической устойчивости следует проводить в соответствии с 5.3, а выносливости в соответствии с 4.3.5.

Для конструкций, на которых находятся люди, следует проводить проверку уровня колебаний исходя из требований санитарных норм, а также проверку прочности с учетом выносливости.

П р и м е ч а н и я

1 Проверка гибких сжатых элементов на динамическую устойчивость в настоящем своде правил не предусматривается.

2 Расчет на выносливость следует проводить только при действии систематических динамических нагрузок (4.4.2).

Предельные значения колебаний при проектировании строительных конструкций перекрытий и полов промышленных зданий по условиям комфортности пребывания людей следует принимать по таблице 5.1а.

Т а б л и ц а 5.1а – Допустимые амплитуды колебаний при проектировании строительных конструкций перекрытий и полов промышленных зданий для различных условий воздействия вибрации

Частота полосы, Гц | Амплитуда виброперемещения, м·10–3 | | | на постоянных рабочих местах в производственных помещениях предприятий | на рабочих местах в производственных помещениях, не имеющих машин, генерирующих вибрацию | на рабочих местах заводоуправления, в помещениях персонала, не занимающегося физическим трудом 2 | 1,4 | 0,57 | 0,2026 4 | 0,25 | 0,1 | 0,0354 8 | 0,063 | 0,025 | 0,0090 16 | 0,0282 | 0,0112 | 0,0039 31,5 | 0,0141 | 0,0056 | 0,0020 63 | 0,0072 | 0,0028 | 0,0010

5.3 Расчет на прочность и устойчивость элементов конструкций, подверженных одновременному воздействию статических и динамических нагрузок, следует проводить согласно указаниям соответствующих сводов правил по расчету конструкций, при этом воздействие динамических нагрузок учитывается следующим образом:

а) расчет изгибаемых элементов на прочность проводят по условию

Mрс + Mрд ≤ Mр,                                             (5.1)

где Mрс – изгибающий момент от расчетной статической нагрузки;

Mрд – изгибающий момент от расчетной динамической нагрузки (с тем же знаком, что и Mрс);

Mр – расчетное значение изгибающего момента конструкции.

П р и м е ч а н и е – Для изгибаемых элементов при проверке напряжений в направлении главных растягивающих усилий необходимо учитывать динамические нагрузки категорий динамичности III и IV. При этом к поперечной силе от расчетных статических нагрузок следует прибавлять поперечную силу от расчетных динамических нагрузок.

б) при расчете сжато-изогнутых и сжатых элементов на прочность и статическую устойчивость к расчетным статическим нагрузкам необходимо прибавлять расчетные динамические нагрузки, определяемые согласно 4.4.13.

5.4 Расчет изгибаемых элементов на прочность с учетом выносливости проводят по условию

Mнс + Mрд ≤ Mвын,                                            (5.2)

где Mнс – изгибающий момент от нормативной статической нагрузки;

Mрд – изгибающий момент от расчетной динамической нагрузки (с тем же знаком, что и Mнс);

Mвын – предельный изгибающий момент при расчете на выносливость, определяемый по расчетному пределу выносливости.

П р и м е ч а н и я

1 Для железобетонных изгибаемых элементов, а также для внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов следует проводить проверку напряжений в направлении главных растягивающих усилий при действии нагрузок категорий динамичности III и IV. При этом главные растягивающие напряжения от нормативной статической и нормативной динамической нагрузок в предварительно напряженных элементах не должны превышать расчетного предела выносливости материала, определяемого согласно указаниям настоящего свода правил, а в элементах с ненапрягаемой арматурой в случае, если главные растягивающие напряжения превышают расчетный предел выносливости, их равнодействующая по нейтральной оси должна быть полностью воспринята поперечной и отогнутой арматурой, напряжения в которой не должны превышать расчетного предела выносливости.

2 Условия (5.1), (5.2) должны выполняться для напряжений и внутренних усилий обоих знаков.

5.5 При учете динамических нагрузок от машин категорий динамичности III и IV изгибающий момент и поперечная сила, воспринимаемые наименее напряженными от статических нагрузок конструктивно армируемыми сечениями, должны составлять не менее 20 % величины изгибающего момента и поперечной силы, воспринимаемых наиболее напряженным сечением данного пролета.

5.6 При закреплении на поддерживающих конструкциях оборудования, обладающего значительной жесткостью, динамический расчет конструкций допускается проводить с учетом жесткости указанного оборудования.

5.7 При проверке несущей способности конструкций допускается не учитывать динамические нагрузки:

а) от машин и установок категории динамичности I;

б) машин и установок категории динамичности II, устанавливаемых на виброизоляторы;

в) для изгибаемых элементов перекрытий, площадок и т. п. от машин и установок всех категорий динамичности, если наибольшее динамическое перемещение от расчетных нагрузок за вычетом перемещений опор не превышает 1/50000 пролета элемента;

г) колонн и стен здания, а также стоек площадок и этажерок от машин и установок всех категорий динамичности, если разность горизонтальных динамических перемещений от расчетных нагрузок нижнего и верхнего конца колонны (стены, стойки) в пределах этажа не превышает 1/50000 высоты этажа;

д) элементов перекрытий при гармонических нагрузках от машин категории динамичности II, относящихся к первой и третьей группе по частотности;

е) колонн и стен зданий, а также стоек площадок и этажерок при горизонтальных гармонических нагрузках категории динамичности II, относящихся ко второй и третьей группе по частотности.

Проверку перемещений элементов конструкции, вызванных действием импульсных нагрузок, допускается не проводить:

а) когда на перекрытии не требуется присутствие персонала;

б) для одиночных импульсов и ударов;

в) импульсных нагрузок категории I, передающихся через виброизоляторы;

г) вертикальных элементов здания.

5.8 Наибольшие перемещения, скорости или ускорения конструкций от нормативной динамической нагрузки не должны превышать допустимых значений, определяемых из условия нормальной работы людей.

Допустимые значения перемещений, скоростей и ускорений приведены в [1].

5.12 Уровни колебаний несущих конструкций (например, покрытий, площадок и пр.), на которых люди могут находиться лишь непродолжительное время (до 15 мин), не должны превышать уровни колебаний, вредных при длительном воздействии (таблица 5.1). Колебания несущих конструкций, на которых не должны находиться люди, допускается ограничивать в тех случаях, когда колебания подвесного оборудования, осветительных приборов и т. п. могут оказывать отрицательное воздействие на работающих в здании людей.

Т а б л и ц а  5.1 – Характеристика воздействия колебаний на людей в зависимости от скорости и ускорения гармонических перемещений

Характеристика воздействия колебаний на людей | Предельное ускорение колебаний w0, мм/с2 | Предельнаяскорость колебаний υ0\upsilon_0υ0​, мм/с | для частот от 1 до 10 Гц | для частот от 1 до 100 Гц Не ощутимы Слабо ощутимы Хорошо ощутимы Сильно ощутимы (мешают) Вредны при длительном воздействии Безусловно вредны | 10401254001000Более 1000 | 0,160,6426,416Более 16 П р и м е ч а н и е – Субъективная оценка колебаний при частотах более 5 Гц во многих случаях позволяет подтвердить или исключить, в зависимости от назначения помещений, в соответствии с СН 2.2.4/2.1.8.566-96 (таблицы 3–10), необходимость инструментального обследования колебаний. | |

5.14 В тех случаях, когда колебания конструкции вызваны одновременным действием нескольких гармонических нагрузок с разными частотами, проверку перемещений следует проводить раздельно для тех частот, которые отличаются более чем вдвое. Если отношение частот различных колебаний менее двух, то при гармоническом возбуждении в качестве амплитуды перемещений допускается принимать суммарную амплитуду всех составляющих колебаний z0 = z(1)0 + z(2)0 + z(3)0 + …, а среднюю круговую частоту ωср следует вычислять по формулам: