СП 413.1325800.2018 Действует

5.10 Допускаемую амплитуду поперечных колебаний перекрытия α0, мм, при систематическом воздействии повторных импульсных нагрузок необходимо определять из условия нормальной работы обслуживающего персонала, соответственно для высоких и низких частот по формулам:

ускорения, мм/с2, при установившихся гармонических колебаниях с частотой n1;

5.16 При пространственных колебаниях элементов конструкций, например при горизонтальных колебаниях в двух взаимно перпендикулярных направлениях или одновременных горизонтальных и вертикальных колебаниях, амплитуду перемещений вычисляют по формулам

5.15 При совместном действии гармонической и импульсной нагрузок величину наибольшего перемещения необходимо определять как сумму амплитуды гармонического колебания

5.18 Если частота гармонического воздействия ω больше частоты, соответствующей верхней границе первой частотной зоны конструкции, то необходимо провести дополнительный расчет на прочность при прохождении через резонанс конструкции во время пуска и остановки машин.

Проверку воздействия колебаний на людей при переходе через резонанс проводить не следует. Расчет на выносливость при переходе через резонанс необходимо проводить только для машин, имеющих более пяти пусков и остановок в сутки. Расчет следует проводить на тот режим, при котором скорость прохождения через резонанс наименьшая. При близких скоростях расчетным считается остановочный режим. В расчетах по приближенным расчетным схемам допускается ограничиваться высшей из собственных частот, для которых имеет место прохождение через резонанс.

Расчет конструкции при переходе через собственный резонанс по приближенным расчетным схемам допускается проводить на гармоническое воздействие с круговой частотой prp_rpr​ (где  prp_rpr​ – высшая из собственных частот) и амплитудой P, равной

P=Rpr2ω2μ‾γP=\frac{Rp_r^2}{\omega^2}\overline{\mu}\gammaP=ω2Rpr2​​μ​γ                             (5.10)

где R – амплитуда гармонической нагрузки в рабочем режиме;

ω – круговая частота вынужденных колебаний в рабочем режиме;

μ‾\overline{\mu}μ​ – коэффициент передачи, определяемый но графикам (см. рисунок 4.3) для круговой частоты prp_rpr​, или по формуле

В формулах (5.11), (5.12) знак плюс относится к пусковому режиму, минус – к остановочному.

Если амплитуда RRR нормативной инерционной силы машины или установки не зависит от частоты вынужденных колебаний и не изменяется при пуске и остановке, то расчет конструкций при переходе через резонанс следует производить на гармоническую нагрузку с амплитудой p=μ‾Rγp=\overline{\mu}R\gammap=μ​Rγ и круговой частотой prp_rpr​.

Расчет конструкции, поддерживающей виброизолированную установку, при переходе через резонанс установки, т. е. при совпадении частоты вынужденных колебаний с частотой собственных колебаний установки в переходном режиме, следует проводить на гармоническую нагрузку, параметры которой определяют согласно 4.5.

7.8 При расчете на гармонические нагрузки допускается, что частоты собственных колебаний конструкции могут иметь любое значение в пределах расширенных частотных зон, полученных с учетом возможной погрешности в определении частот. Поэтому при гармонической нагрузке частоты собственных колебаний необходимо определять следующим образом:

а) если частота вынужденных колебаний ω попадает в rrr-ю частотную зону (рисунок 7.1, а), то

Рисунок 7.1 – Определение частот собственных колебаний

Следует принимать верхние или нижние значения частот в зависимости от того, ближе к какому значению расположена частота возмущающей нагрузки.

П р и м е ч а н и е – В расчетах в программных комплексах или по уточненным расчетным схемам, а также при нагрузках категории динамичности IV следует проверять оба расчетных случая перечисления б), т. е. когда все частоты имеют нижние или верхние возможные значения.

При периодической нагрузке частоты собственных колебаний также следует определять по формулам (7.2)–(7.3), при этом в качестве

8.6 Определение амплитуд перемещений и внутренних усилий конструкций при горизонтальных поступательных и вращательных колебаниях зданий, вызванных работой большого числа машин с периодическими нагрузками, следует проводить с учетом указаний 4.4.14. При этом коэффициент синфазности λ следует определять для полного числа машин в здании. Расчет необходимо проводить на действие машин каждого этажа раздельно, а затем амплитуды перемещений и усилий следует складывать.

При проверке влияния колебаний на людей, вызванных действием большого числа машин, допускаемые амплитуды перемещений следует умножать на дополнительный коэффициент j3\frac{\sqrt{j}}{3}3j​​ учитывающий более высокую вероятность совпадения фаз машин при деформационном расчете. Коэффициент j3\frac{\sqrt{j}}{3}3j​​ вводится при числе машин j ≥ 10.

4.1.5 Исходные данные для проведения расчета несущих конструкций, подвергающихся воздействию динамических нагрузок, должны содержать:

а) планы и разрезы здания или сооружения;

б) схемы размещения оборудования с указанием веса и способа закрепления на несущей конструкции, а также все полезные нагрузки;

в) характеристики динамических нагрузок:

- направление и характер приложения к конструкции динамических нагрузок (сосредоточенные силы, моменты, распределенная нагрузка);

- сведения об изменении нагрузки во времени: для гармонической нагрузки – амплитуду и период; для периодической нагрузки – период и закон изменения нагрузки за период(ы), амплитуды и фазы составляющих гармоник; для однократной ударной или импульсной нагрузки – закон изменения во времени (форму импульса);

- направление и способ приложения импульса к конструкции; для периодических ударов и импульсов – период и закон изменения нагрузки за период; для нагрузок, возникающих при пуске и остановке машин, – скорости нарастания или убывания числа оборотов;

- если импульсная нагрузка возникает вследствие ударов тела по конструкции, а значение и форма импульса не известны, необходимо установить:

- вес ударяющего тела и форму его ударной части,

- значение и направление скорости тела в начале удара,

- коэффициент восстановления при ударе; и, по возможности, продолжительность удара;

г) при отсутствии данных о динамических нагрузках, указанных в перечислении в) – сведения о машинах и установках, являющихся источниками колебаний, позволяющие определить эти нагрузки расчетным путем:

- типы машин, их число и способ крепления к несущим конструкциям;

- характеристики двигателя (вид двигателя, мощность, общий вес и вес ротора, число оборотов);

- число оборотов главного вала машины в минуту (или число ходов, ударов в минуту), а также скорость их нарастания при пуске и убывания при остановке машины;

- кинематическую схему машины; размеры и вес движущихся частей, моменты инерции; значения эксцентриситетов вращающихся частей, радиусов эксцентриков, радиусов кривошипов или ходов возвратно-поступательно движущихся частей; вес и скорости ударяющихся частей в момент удара, геометрические формы контактных поверхностей;

д) среднее число пусков (включений) машины в сутки, среднюю продолжительность работы машины между двумя последовательными пусками;

е) данные о характере колебаний оснований уже существующих зданий (максимальных значениях скоростей и ускорений);

ж) сведения о пребывании людей на колеблющихся конструкциях с указанием среднего времени пребывания в процентах к рабочему времени;

и) для строительной площадки – сведения о характере и уровне колебаний, частотном составе и возможных источниках колебаний, расположенных от проектируемого здания или сооружения на расстоянии:

170 м – от линий метрополитена.

А.3.5.2 Эффективность виброизоляции установок с импульсными нагрузками тем выше, чем больше период собственных колебаний виброизолированной установки TВ и чем менее продолжительность действия импульса в сравнении с основным периодом собственных колебаний перекрытия T1. Эффективность виброизоляции допускается оценивать следующим образом:

а) с точки зрения влияния колебаний на людей – отношением ускорений или скоростей колебаний перекрытия, возникающих под действием невиброизолированной и виброизолированной установки с импульсной нагрузкой, вычисляемым по формуле

p1 = T2В/T21;                                               (А.1)

б) с точки зрения прочности перекрытия – отношением амплитуд колебаний перекрытия, возникающих под действием невиброизолированной и виброизолированной установки с импульсной нагрузкой, вычисляемым по приближенной формуле

Коэффициенты ε̅ и χ принимают в соответствии с таблицей 4.3.

Б.1.1 Динамический расчет строительных конструкций, для которых динамические нагрузки являются основными, может влиять на выбор конструктивной схемы и размеры поперечных сечений, если указанные в 4.1.13 специальные мероприятия по уменьшению колебаний оказываются не достаточно эффективными, экономически нецелесообразными или технически невыполнимыми.

Б.1.3 Если машина имеет номинально уравновешенные, а фактически неуравновешенные движущиеся части, то динамическая нагрузка зависит от значения эксцентриситетов вращающихся частей или от разности весов возвратно-поступательно движущихся частей, номинально уравновешивающих друг друга.

Б.1.5 Импульсная нагрузка действует на конструкцию в течение относительно малого промежутка времени τ\tauτ (рисунок Б.1), достигая при этом достаточно больших значений, ее импульс (измеряемый на рисунке Б.1 в выбранном масштабе заштрихованной площадью) не является малой величиной. Продолжительность импульса считается достаточно малой, если τ\tauτ ≤ 2,5T1, где T1 – основной период собственных колебаний конструкции, на которую действует импульсная нагрузка.

P0, Pср – максимальное и среднее значения импульсной нагрузки соответственно

Рисунок Б.1 – График кратковременной силы

4.2.9 В железобетонных конструкциях, подлежащих расчету на прочность с учетом выносливости, арматурная сталь принимается по таблице 4.1 в зависимости от температурных условий эксплуатации конструкций.

4.3.5 Расчетные сопротивления материалов конструкций, подвергающихся одновременному действию статических и систематических динамических нагрузок (4.4.2), следует вычислять путем умножения расчетных сопротивлений для статических нагрузок на понижающий коэффициент ρ\rhoρ, зависящий от отношения наименьшего напряжения в рассчитываемом сечении элемента σmin⁡\sigma_{\min}σmin​ к наибольшему напряжению σmax⁡\sigma_{\max}σmax​ (каждое напряжение со своим знаком) и определяемый согласно действующим нормативным документам (стальные конструкции – СП 16.13330; железобетонные конструкции – СП 63.13330). Отношение наименьшего напряжения к наибольшему ρ\rhoρ вычисляют по формуле

где S ≥ 0 – отношение абсолютной величины наибольшего динамического напряжения (усилия) к абсолютной величине статического напряжения (усилия).

4.2.10 Для конструкций, не подлежащих расчету на прочность с учетом выносливости (5.7), арматурная сталь принимается в соответствии с требованиями СП 63.13330, предъявляемыми к конструкциям, рассчитываемым на статические нагрузки.

Т а б л и ц а  4.1 – Сводная таблица для определения области применения арматурных сталей в железобетонных конструкциях, подвергающихся действию динамических нагрузок

Вид и класс арматуры | Химический состав (марка) стали; нормативные документы, регламентирующие качество арматуры | Диаметр, мм | Температурные условия эксплуатации конструкций | | | | | | в отапливаемых зданиях | на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при температуре, оС | | | | | | до –30 | ниже –30 до –40 | ниже –40 до –55 Арматурная сталь класса А-І (А240) | Ст3кпСт3псСт3сппо ГОСТ 5781 | 6–40 | +++ | +++ | ++– | +–– Арматурная сталь класса А-ІІІ (А400) | 35ГС25Г2С32Г2Рпспо ГОСТ 5781 | 6–40 | +++ | +++ | –+– | –+1)– Арматурная сталь класса А-ІV (А600) | 80С20ХГ2Цпо ГОСТ 5781 | 10–32 | ++ | ++ | ++ | +2)+2) Арматурная сталь класса А-V (А800) | 23Х2Г2Тпо ГОСТ 5781 | 10–32 | +2) | +2) | +2) | +2) Арматурная сталь класса А-VI (А1000) | 22Х2Г2АЮ22Х2Г2Р20Х2Г2СРпо ГОСТ 5781 | 10–22 | +++ | +++ | +++ | +++ Проволока арматурная ВР-2 класса прочности 1400, 1500 | По ГОСТ 7348 | – | + | + | + | + Канат арматурный (пряди) К7 класса прочности 1400–1700 | По ГОСТ 13840 | – | + | + | + | + 1) Арматурная сталь может применяться только в вязаных каркасах и сетках. 2) Арматура может применяться в виде целых стержней мерной длины. П р и м е ч а н и е – Знак «+» означает применение допускается, знак «–» – применение не допускается. | | | | | |

4.3.2 Способность материала конструкций поглощать энергию колебаний вследствие внутреннего трения, обусловливающая затухание свободных колебаний, характеризуется коэффициентом поглощения ψ, представляющим отношение энергии, необратимо поглощенной в конструкции за один полный цикл колебаний, к полной энергии упругих колебаний конструкции за тот же цикл. Коэффициент поглощения ψ  равен удвоенному логарифмическому декременту δ собственных колебаний конструкций. Коэффициент неупругого сопротивления γ, значения которого для различных материалов (при изгибных колебаниях конструкций) приведены в таблице 4.2, вычисляют по формуле

Дифференциацией коэффициента неупругого сопротивления по категориям динамичности (таблица 4.2) приближенно учитывается зависимость поглощения энергии вследствие внутреннего трения от динамических напряжений в конструкциях.

Т а б л и ц а  4.2 – Значения коэффициента γ

Материал | Значения коэффициента γ | | при динамической нагрузке категорий I и II | при динамической нагрузке категорий III и IV Железобетон:ненапряженныйпредварительно напряженный | 0,050,025 | 0,10,05 Прокатная сталь | 0,01 | 0,025 Кирпичная кладка | 0,04 | 0,08 Дерево | 0,03 | 0,05

4.3.7 Жесткость изгибаемых элементов железобетонных конструкций при наличии соответствующих экспериментальных данных допускается определять с учетом раскрытия трещин в растянутой зоне бетона.

4.4.7 При расчете конструкций с n степенями свободы на импульсные нагрузки, согласно настоящему своду правил, кратковременный импульс, действующий на конструкцию, следует заменять, в целях удобства и единства метода расчета, совокупностью n эквивалентных мгновенных импульсов, соответствующих различным собственным формам колебаний конструкции.

Мгновенный импульс, эквивалентный кратковременному по начальной амплитуде i-го тона собственных колебаний конструкции Si, вычисляют по формуле

Si = ε̅i S (i = 1, 2, …, n).                                              (4.7)

Т а б л и ц а  4.3 – Значения коэффициентов ε̅i, χ



5.1 Расчет конструкций должен обеспечить их несущую способность при совместном действии статической и динамической нагрузок и ограничить уровень колебаний конструкций для того, чтобы была исключена возможность вредного влияния колебаний на здоровье людей и технологический процесс.

4.2.8 В предварительно напряженных железобетонных конструкциях, подлежащих расчету на прочность с учетом выносливости, минимальная проектная марка бетона и кубиковая прочность бетона при его обжатии должны быть увеличены на 20 % – 25 % по отношению к прочности бетона, принятой при статическом расчете.

6.1 Динамический расчет несущих конструкций промышленных зданий и сооружений следует проводить по приближенным или уточненным расчетным схемам. При жестких требованиях к уровню колебаний следует применять уточненные расчетные схемы, используя при расчетах существующие программные комплексы.

А.2.2.1 Вертикальные колебания конструкций необходимо уменьшать, расположив машины и установки, создающие вертикальные гармонические нагрузки, вблизи опор или узловых точек резонирующих форм собственных колебаний, а машины и установки, создающие горизонтальные динамические нагрузки, в серединах пролетов конструкций или вблизи пучностей резонирующих форм колебаний.

4.5.3 Если расстояние между крайними виброизоляторами составляет менее 1/5 пролета несущей конструкции, на которую опирается виброизолированная машина, то совокупность возмущающих сил, передающихся через виброизоляторы, приближенно следует заменять сосредоточенной возмущающей силой P и возмущающим моментом M, приложенными в точке конструкции, соответствующей центру жесткости виброизоляторов. Составляющие в направлении осей координат сосредоточенной возмущающей силы P определяют по формулам

где ax, ay, az – амплитуды колебаний центра жесткости виброизолированной машины в направлении осей координат;

Kx, Ky, Kz – суммарные жесткости виброизоляторов в направлении осей x, y, z.

Составляющие возмущающего момента М относительно осей координат, проходящих через центр жесткости виброизоляторов, определяют по формулам

где φ0x, φ0y, φ0z – амплитуды вращательных колебаний установки относительно координатных осей;

Kφx, Kφy, Kφz – угловые жесткости всех виброизоляторов относительно тех же осей.

Если при этом виброизолируемая установка возбуждает только вертикальные колебания, то амплитуду гармонической нагрузки P (или отдельной гармоники в случае периодической нагрузки), передающейся на конструкцию через виброизоляторы, определяют по формуле

P = Q / (α2 – 1),                                            (4.12)

где Q – амплитуда гармонической силы (или отдельной гармоники), развиваемой машиной и действующей на виброизолируемую установку;

α = ω/pу  – отношение круговой частоты вынужденных колебаний (возмущающей нагрузки) к круговой частоте собственных колебаний виброизолируемой установки.

П р и м е ч а н и е – Если основная гармоника периодической нагрузки, действующей на виброизолированную установку, является преобладающей, то высшие гармоники допускается не учитывать, считая, что через виброизоляторы передается только гармоническая нагрузка с частотой и амплитудой основной гармоники.

7.5 При расчете на гармонические и периодические нагрузки необходимо учитывать возможную погрешность в определении собственных частот, а также возможность изменения собственных частот конструкций в процессе эксплуатации здания или сооружения. Эта погрешность учитывается вводом частотных зон, внутри которых находится расчетное значение собственной частоты. Границы частотных зон вычисляют по формулам

4.5.1 Периодические возмущающие нагрузки, передающиеся на поддерживающую конструкцию виброизолированной машиной, следует определять при следующих режимах:

а) при рабочем режиме машины;

б) при прохождении через резонанс виброизолированной установки в режимах пуска или остановки машины.

4.5.2 При рабочем режиме виброизолированной машины возмущающую гармоническую нагрузку, действующую на поддерживающую конструкцию, следует определять в общем случае как совокупность сил, передающихся через все виброизоляторы.

Составляющие амплитуды возмущающей силы Pi, передающейся через i-й виброизолятор, определяют по формулам

где axi, ayi, azi – амплитуды вынужденных колебаний iii-го виброизолятора в направлении осей x, y, z;

kxi, kyi, kzi – жесткость iii-го виброизолятора в направлении осей x, y, z.

В случае периодических воздействий Pi, axi и т. д. необходимо обозначить соответственно амплитуды возмущающей силы и амплитуды колебаний iii-го виброизолятора по каждой из учитываемых гармоник.

5.19 Проверку прочности и выносливости конструкций, поддерживающих невиброизолированные машины и установки, при переходе через резонанс, допускается не проводить:

а) если рабочий режим машины или установки является резонансным для поддерживающей конструкции, т. е. частота вынужденных колебаний в рабочем режиме попадает в одну из частотных зон конструкции;

б) отношение εpr\frac{\sqrt{\varepsilon}}{p_r}pr​ε​​ превосходит 0,5.

7.3 При расчете на периодические нагрузки, которые не включают пиковые значения, характерные для импульсных воздействий, необходимо определять следующее число частот и форм собственных вертикальных колебаний несущих конструкций:

2N2N2N ( NNN – число пролетов) – для неразрезных балок;

4N4N4N – для неразрезных плит;

5 – для ферм.

При проведении расчетов по приближенным расчетным схемам допускается определять не более mim_imi​ собственных частот, где mim_imi​ – номер наименьшей собственной частоты, превышающей частоту вынужденных колебаний. Если частота основного тона оказывается более частоты вынужденных колебаний, то последующие частоты и формы допускается не определять.

При расчете на импульсные нагрузки следует выбирать число собственных частот и форм:

при определении перемещений:

N+1N+1N+1 – для неразрезных балок,

при определении изгибающих моментов:

3N+13N+13N+1 – для неразрезных балок,

5 – для однопролетных плит.

П р и м е ч а н и я

1 При проведении расчетов по уточненным схемам в программных комплексах, а также в отдельных случаях для машин и установок третьей и четвертой групп определяют большее число частот и форм собственных колебаний.

2 При использовании метода разложения по формам собственных колебаний окончательное число определяемых и учитываемых форм колебаний допускается корректировать в процессе расчета в зависимости от густоты спектра частот, определяемых параметров колебаний и характера приложения нагрузки.

При более густом спектре следует определять большее число частот и форм собственных колебаний. При вычислении наибольших значений внутренних усилий требуется учитывать большее число форм собственных колебаний, чем при вычислении перемещений для того, чтобы получить одинаковую точность. Решение вопроса о числе учитываемых форм собственных колебаний может быть принято на основе анализа сходимости рядов для соответствующих расчетных величин.

7.1 При использовании метода разложения по формам собственных колебаний определение частот и форм собственных колебаний является необходимым этапом динамического расчета. В расчетах конструкций на действие периодических нагрузок независимо от принятого метода допускается определять частоты собственных колебаний для того, чтобы оценить возможность возбуждения резонансных режимов, уровни перемещений и усилий и предложить мероприятия, позволяющие изменить режим колебаний и понизить их уровни.

4.1.9 При расчетах сооружений на динамические воздействия аналитическими или численными методами необходимо определять частоты собственных горизонтальных и горизонтально-вращательных колебаний и для отдельных элементов конструкций, главным образом перекрытий, – вертикальных колебаний.

5.9 Допускаемую амплитуду при гармонических колебаниях α0, мм, вычисляют по формулам

n – частота вынужденных колебаний, Гц.

5.11 Во всех случаях допускаемая амплитуда колебаний перегородок не должна превышать 0,6 мм, если нет других, более жестких ограничений.

6.3 В расчетах на вертикальные колебания при определении жесткости элементов сборных железобетонных перекрытий и железобетонных перекрытий по металлическим балкам следует принимать следующие моменты инерции поперечных сечений:

а) по схеме с жесткими соединениями вследствие сухого трения (6.2) для железобетонных и металлических балок при уложенном по балкам сборном настиле и для железобетонных и металлических балок при уложенной по балкам монолитной железобетонной плите – момент инерции таврового сечения с шириной плиты, принимаемой равной расстоянию между осями балок, но не более половины пролета балки;

б) по схеме, не учитывающей сухое трение для железобетонных и металлических балок:

- при уложенном по балкам сборном настиле – момент инерции поперечного сечения балки;

- при уложенной по балкам монолитной железобетонной плите – сумма моментов инерции сечений балки и плиты, при этом расчетную ширину сечения плиты следует принимать равной расстоянию между осями балок, но не более половины пролета балок.

Для балок ребристого монолитного перекрытия необходимо принимать момент инерции монолитного таврового сечения с шириной полки, указанной в этом пункте; для балочных плит – момент инерции поперечного сечения плит.

П р и м е ч а н и я

1 Если металлические балки перекрытия обетонированы железобетонной плитой поверху или понизу, то перекрытие следует рассматривать как ребристое монолитное.

2 Таким же образом следует определять моменты инерции железобетонных покрытий и других конструкций, имеющих аналогичные расчетные схемы.

При расчете крупнопанельных плит, плит безбалочных перекрытий и т. д. следует определять цилиндрическую жесткость плиты.

Если постамент под машину или установку монолитно связан с перекрытием, его следует учитывать при определении жесткости соответствующего элемента перекрытия.

4.1.2 Несущие конструкции зданий и сооружений, подвергающихся динамическим воздействиям, следует проектировать в соответствии с требованиями действующих строительных норм и правил проектирования строительных конструкций с учетом положений настоящего свода правил.

4.2.1 Машины, установки и оборудование категорий динамичности III, IV следует располагать на полу первых этажей многоэтажных зданий или на отдельных конструкциях, не связанных с каркасом.

Машины, установки и оборудование категорий динамичности I, II, III, IV, создающие динамические нагрузки, допускается располагать на конструкциях покрытия здания при условии виброизоляции.

Устанавливаемое вне зданий виброактивное оборудование категорий динамичности III, IV (например, дизели, компрессоры, копры, молоты) следует располагать как можно дальше от жилых и общественных, а также от промышленных зданий.

4.1.6 Расчеты выполняют на действие нагрузок, вызванных:

а) нормальной работой, пуском и остановкой, в том числе аварийной, установленных в здании машин и оборудования с возвратно-поступательным, вращательным и другим подобным движением масс;

б) работой машин ударного действия (штампов, молотов, прессов, испытательных машин и т. п.), возбуждающих кратковременные, импульсные и аналогичные нагрузки;

в) быстро прикладываемыми или снимаемыми силами (при разрушении, в том числе внезапном, несущих элементов конструкций), свободно летящих или падающих частей;

г) ударными воздействиями вызванными, в том числе, столкновением транспортных средств и т. п. согласно требованиям СП 296.1325800.

4.1.8 Динамический расчет несущих конструкций промышленных зданий и сооружений на действие эксплуатационных нагрузок от внутренних источников, как правило, носит поверочный характер и необходим для проверки допустимости перемещений и внутренних усилий в конструкциях, рассчитанных на статические нагрузки при совместном действии статической и динамической нагрузок, выполнения требований:

а) прочности, выносливости, деформативности конструкций;

б) санитарно-гигиенических норм;

в) технологий, связанных с производственным процессом.

4.1.10 Возможность возбуждения колебаний в резонансной области (зоне) оценивают расчетом, используя данные о характере динамических воздействий: амплитудные значения и частотный спектр собственных колебаний.

4.1.11 При расчетных значениях частот собственных колебаний элементов конструкций зданий, определенных на стадии проектирования, и составляющих частотного спектра колебаний, возбуждаемых внешними источниками в пределах менее 30 %, следует предусматривать инструментальное обследование колебаний на площадке строительства с целью: