СП 32.13330.2018 Действует

Следует объединять потоки возвратного ила от радиальных вторичных отстойников с последующим распределением по секциям аэротенка.

9.2.9.4 Основные конструктивные параметры вторичных отстойников следует принимать:

- впуск иловой смеси и сбор очищенной воды - равномерными по периметру впускного и сборного устройств;

- угол наклона конического днища вертикальных отстойников и стенок иловых приямков горизонтальных и радиальных отстойников должен быть 55° - 60°.

Допускается уточнять основные конструктивные параметры отстойников на основании результатов математического и гидравлического моделирования.

9.2.9.3 Вторичные отстойники для отделения ила следует рассчитывать по двум взаимосвязанным показателям:

- гидравлической нагрузке на поверхность, м³/(м²·ч), с учетом глубины зоны отстаивания (проточной части отстойника), коэффициента использования объема сооружения, илового индекса и концентрации ила в аэротенке. Расход возвратного ила при расчете нагрузки на поверхность не учитывается;

- необходимой глубине отстойника, обеспечивающей совокупность расчетных значений глубины проточной части отстойника и глубины зоны уплотнения ила, которая определяется с учетом гидравлической нагрузки на поверхность, степени рециркуляции возвратного ила, концентрации ила в аэротенке, концентрации ила после уплотнения и времени пребывания ила в зоне уплотнения. При применении вертикальных отстойников необходимую глубину следует определять с учетом конической формы днища сооружения.

При расчетах вторичных отстойников среднесуточная величина выноса взвешенных веществ активного ила в сутки с притоком 85-го процентиля должна приниматься не более значения технологического показателя НДТ для очистных сооружений данных мощности и категории водного объекта по [2]. Также следует подтверждать расчетом обеспечение выполнения требований к концентрации взвешенных веществ в максимальной разовой пробе согласно приложению Д.

Вторичные отстойники для отделения биопленки после биофильтров следует рассчитывать по гидравлической нагрузке на поверхность, причем в расчетах необходимо учитывать рециркуляционный расход.

При проектировании сооружений совместного биологического удаления азота и фосфора расчетный иловый индекс следует принимать равным 160 см³/г, биологического удаления азота с химическим удалением фосфора (или без него) - не менее 140 см³/г. При реконструкции сооружений биологической очистки, на которых уже используется процесс биологического удаления азота и фосфора, без его изменения, допускается принимать расчетное значение илового индекса по данным производственного контроля за три предшествующих года равным максимальному среднему за месяц значению. При использовании методов улучшения седиментационных свойств ила допускается принимать иные значения илового индекса.

9.2.9.5 Удаление ила, выпавшего на днище радиальных и горизонтальных отстойников, следует осуществлять через приямки, куда ил перемещается механическим способом (илоскребом), либо непосредственно с днища с помощью илососов. При использовании илососов на радиальных вторичных отстойниках диаметром свыше 18 м каждое приемное устройство должно иметь индивидуальный отвод в сборный желоб (камеру), с возможностью регулирования потока ила через него и отбора пробы ила для определения его концентрации. Для удаления биопленки в отстойниках таких типов следует использовать илоскребы.

Создание зон на днище радиальных и горизонтальных вторичных отстойников, которые не обслуживаются илоскребами и илососами, не допускается.

Следует предусматривать самопроизвольное удаление ила и биопленки в вертикальных отстойниках созданием угла наклона днища 50° - 60°.

9.2.8.2 При заполнении биореакторов может быть использован как закрепленный или неподвижно размещенный, так и движущийся (плавающий) загрузочный материал. При использовании неподвижного (закрепленного) материала следует обеспечивать необходимые мероприятия по регенерации загрузки (удаления избыточной биопленки), а также надежность конструктивных решений с учетом увеличения массы в результате обрастания биопленкой.

9.2.8.3 В качестве загрузочного материала для прикрепления биопленки допускается применять изделия из пластмасс, органических гелей, искусственные неорганические загрузки или искусственные (плавающие или способные к псевдоожижению, неподвижные загрузки). Требования к загрузочным материалам неорганического происхождения следует принимать в соответствии с 9.2.6.3.

9.2.7.12 Тип аэраторов в аэротенках следует выбирать с учетом технико-экономических характеристик (в том числе с учетом затрат электроэнергии на аэрацию) и их срока службы.

9.2.7.13 Расход воздуха, требуемый для очистки сточных вод в аэротенках при использовании пневматической аэрации, следует принимать по расчету на основании потребности процесса в кислороде при необходимой эффективности удаления загрязняющих веществ, используемой технологии, удельной эффективности растворения кислорода воздуха используемыми аэраторами, глубины аэротенка, температуры сточных вод, коэффициента качества сточных вод (альфа-фактор), с учетом соотношения площадей аэрируемой зоны и аэротенка, минимально допустимого расхода на перемешивание. Количество используемых аэраторов необходимо определять расчетом с учетом зависимости эффективности растворения кислорода от нагрузки на аэраторы.

9.2.7.14 При определении расчетной потребности сооружений биологической очистки в кислороде следует учитывать потребление кислорода на окисление органических веществ и соединений азота (аммонийного и органического), а также использование кислорода восстанавливаемых при денитрификации нитратов для окисления органических соединений. При расчете максимальной часовой потребности в кислороде следует учитывать неравномерность массовой нагрузки по БПК5 и по аммонийному азоту, в том числе их зависимость от мощности очистных сооружений.

9.2.7.5 Для реализации процессов нитри-денитрификации в аэротенках следует предусматривать, в том числе:

- выделение отдельных зон с аэрацией и без аэрации (аноксидные зоны), а также зон переменного назначения, обеспечивая рециркуляцию иловой смеси (и (или) возвратного ила), содержащей нитраты, образованные в аэробных зонах;

- обеспечение периодического чередования аэробных и аноксидных условий в единой емкости;

- возможность поддержания концентрации растворенного кислорода в аэробных зонах, как правило, не ниже 2 мг/л (для первой трети аэробной зоны в аэротенке коридорного типа, а также в аэробных зонах "карусельных" аэротенков - не ниже 1 мг/л, с учетом фактической динамики насыщения иловой смеси кислородом в их начальных зонах);

- принятие мер по недопущению возникновения в аноксидных зонах концентрации растворенного кислорода более 0,2 мг/л (с учетом фактической динамики потребления кислорода в их начальных зонах, попавшего туда с рециркуляционными потоками);

- поддержание концентрации растворенного кислорода или иных показателей, обеспечивающих (характеризующих) одновременное протекание аноксидных и аэробных процессов, в соответствии с выбранным технологическим процессом.

9.2.7.8 При использовании коридорных аэротенков для биологического удаления азота и фосфора в условиях значительных сезонных изменений притока сточных вод, их концентрации и температуры в целях удержания оптимального протекания процесса биологической очистки следует обеспечивать возможность изменения объемов технологических зон путем создания ячеек (зон) переменного назначения.

9.2.6.9 Количество избыточной биопленки, выносимой из биофильтров, допускается принимать:

28 г/(чел·сут) - для аэрофильтров.

Влажность биопленки допускается принимать равной 96%.

9.2.7.4 Гидравлическую глубину аэротенка следует принимать в диапазоне 3 - 6 м, в зависимости от мощности и конструкции. В стесненных условиях допускается использование большей глубины, включая башенные и шахтные аэротенки. При этом следует учитывать требования [35]. При использовании на сверхмалых и малых очистных сооружениях установок заводского изготовления допускается меньшая глубина аэротенков.

При использовании коридорной конструкции аэротенка соотношение ширины коридора к рабочей глубине следует принимать в пределах от 0,5:1 до 3:1. В аэротенках не коридорной конструкции соотношение ширины и глубины следует определять исходя из гидродинамических и конструктивных соображений. Высоту борта аэротенка над поверхностью воды необходимо принимать не менее 0,5 м.

9.2.5.11 Для обеспечения процессов биологической денитрификации при неблагоприятном соотношении в сточных водах БПК к общему азоту следует предусматривать добавление органических реагентов или материалов и нетоксичных отходов (5-го класса опасности): любых хорошо биоразлагаемых растворенных (или растворимых) органических веществ, как реагентов (уксусная кислота, технический этиловый спирт и др.), так и отходов (молочная и сырная сыворотка и др.) или продуктов (патока и др.). Расчет количества добавляемого внешнего источника органических веществ допускается проводить исходя из удельной потребности 5 кг ХПК/кг азота, подлежащего денитрификации, но не обеспеченного органическим субстратом, либо 3,5 - 4 кг БПК5/кг азота.

Для улучшения биологического удаления фосфора допускается добавление в анаэробную зону технических летучих жирных (муравьиной и уксусной) кислот. Количество добавляемого для биологической дефосфотации реагента допускается принимать из расчета 20 кг легко биоразлагаемого ХПК/кг фосфора, дополнительно удаляемого биологическим путем. При расчете потребности в БПК5 на процесс денитрификации допускается учитывать доступность 60% органических веществ, добавляемых в анаэробную зону, для процесса денитрификации.

Добавляемое количество органического вещества следует учитывать при расчетах прироста избыточного ила (биопленки). Учет его при расчете необходимого количества кислорода не требуется, т.к. это органическое вещество потребляет в процессе денитрификации и не требует дополнительного кислорода на окисление.

При использовании органических реагентов следует принимать необходимые меры по минимизации их потребления (автоматизация контроля необходимости и дозирования реагентов).

9.2.5.5 Реагенты для химического удаления фосфора допускается дозировать:

- перед сооружениями осветления (только в схемах с химическим удалением фосфора и при соблюдении достаточного количества органических веществ для денитрификации);

- в аэробные зоны сооружений (или в аэробной части цикла процесса очистки);

- перед илоразделителями или в возвратный ил;

- в биологически очищенную воду перед фильтрами доочистки от взвешенных веществ или иными сооружениями доочистки.

При добавлении реагентов не в аэрируемые зоны необходимо предусматривать мероприятия по их смешению с жидкостью в соответствии с требованиями СП 31.13330. Проектировать узлы приема реагентов, приготовления и дозирования их растворов следует в соответствии с требованиями СП 31.13330.

Запрещается использовать в качестве реагентов для осаждения фосфора на сооружениях биологической очистки сточных вод отходы переменного состава, а также содержащие тяжелые металлы в концентрациях, превышающих требования к содержанию этих элементов в коагулянтах для питьевого водоснабжения более чем в пять раз.

9.2.5.4 Удаление азота следует предусматривать в основном процессе биологической очистки с помощью биологической нитри-денитрификации. Удалять фосфор следует с помощью биологического подпроцесса в основном процессе биологической очистки, включающем в себя нитри-денитрификацию, химического (с помощью осаждающих реагентов) или комбинацией этих методов (биолого-реагентное удаление). Также допускается удаление фосфора на стадии доочистки (если она применяется) либо комбинированное.

9.2.5.6 Возможность использования биологического или биолого-химического удаления фосфора должна быть подтверждена расчетами исходя из качественных показателей сточных вод и требований к качеству очищенной воды.

9.2.4.18 Любые конструкции ацидофикаторов, как реакторов, так и уплотнителей, следует проектировать перекрытыми, с отбором и очисткой загрязненного воздуха из-под перекрытия с кратностью воздухообмена 10.

Перед ацидофикаторами следует предусматривать процеживание осадка на решетках либо применение мацераторов.

В уплотнителях (совмещенных с ацидофикатором либо отдельных) следует предусматривать устройства для сбора плавающих грубодисперсных примесей.

При новом строительстве гидравлическую глубину АО, АУ, АС-У следует принимать равной 5 - 6 м.

В реакторах ацидофикации следует предусматривать возможность очистки днища от отложений песка, в том числе при периодическом опорожнении с помощью средств малой механизации. Допускается использование с этой целью в реакторах илоскребов с отведением части потока обработанного осадка в уплотнители из приямков в реактор с помощью насосов.

Для откачки уплотненного осадка следует использовать насосы, предназначенные для работы с высоким содержанием твердых частиц и песка.

9.2.4.17 Следует предусматривать мероприятия, обеспечивающие относительно равномерное в течение суток поступление сливной воды из АУ или отдельных уплотнителей системы АС-У на сооружения биологической очистки, в том числе ее накопители с насосной подачей.

9.2.5.2 Для производственных сточных вод, высококонцентрированных по органическим загрязняющим веществам (БПК5 свыше 1000 - 1500 мг/л), а также содержащих высокие концентрации сульфатов допускается использовать на первой ступени сооружения анаэробной биологической очистки.

9.2.4.14 Время пребывания сухого вещества осадка в зоне уплотнения АУ, а также время пребывания осадка в реакторах ацидофикации следует принимать равным 3 - 5 сут (но не более 6 сут, во избежание развития процессов метаногенеза) при температуре осадка свыше 16 °C и 4 - 8 сут при температуре осадка ниже 16 °C.

Увеличение БПК5 в смеси осветленной воды и сливной воды от уплотнения ацидофицированного осадка при использовании АУ и АС-У допускается принимать (при соблюдении оптимального времени пребывания по сухому веществу) равным 0,15 кг БПК5 на 1 кг беззольного вещества взвешенных веществ поданного в ацидофикаторы осадка первичных отстойников (с учетом увеличения концентрации БПК5 за счет дополнительно выносимых со сливной водой взвешенных веществ). Для АО увеличение БПК5 в осветленной воде допускается принимать равным 0,02 кг БПК5 на кг беззольного вещества взвешенных веществ в неосветленной сточной воде на каждые сутки времени пребывания сухого вещества осадка в зоне уплотнения, но не более 0,07 кг БПК5 на 1 кг беззольного вещества взвешенных веществ в неосветленной сточной воде.

Вынос взвешенных веществ в сливной воде от ацидофикаторов при использовании АУ и АС-У допускается принимать равным 25% расчетного количества взвешенных веществ, задержанных при осветлении в первичных отстойниках.

Технологически допустимое время пребывания сухого вещества осадка в зоне уплотнения осадка в АО при реконструкции существующих сооружений следует определять расчетом возможной глубины слоя накапливаемого осадка (но не более 40% гидравлической глубины отстойника) исходя из объема имеющихся первичных отстойников, гидравлической нагрузки на них и необходимой эффективности осветления. При этом оптимальные и максимальные значения времени пребывания сухого вещества осадка аналогичны таковым для АУ и АС-У.

Среднюю концентрацию осадка в зоне уплотнения в АО допускается принимать равной 3,5% по сухому веществу.

Увеличением концентрации аммонийного азота в осветленной сточной воде при использовании ацидофикации допускается пренебречь.

9.2.4.13 При установленном расчетом дефиците органического вещества в осветленной сточной воде для проведения денитрификации (с учетом положений 9.2.4.4 по минимальной эффективности осветления), а также для улучшения биологического удаления фосфора допускается предусматривать ацидофикацию осадка первичных отстойников.

Для проведения ацидофикации допускается использовать активированные отстойники с рециркуляцией осадка (АО), ацидофикаторы-уплотнители (АУ), либо технологию ацидофикации в перемешиваемых реакторах с последующей промывкой и уплотнением ацидофицированного осадка в отдельных уплотнителях (ацидофикаторы-смесители с уплотнителями - АС-У). Также допускается совместное применение АО и АУ. Решение по применению ацидофикации и выбору технологии следует принимать по результатам технико-экономического сравнения в ходе ОТР.

9.2.4.10 В целях улучшения последующего биологического удаления фосфора, а также азота из городских сточных вод допускается осуществлять в первичных отстойниках ацидофикацию осадка (использовать режим активированных отстойников - АО). Для этого допускается предусматривать увеличенное время пребывания осадка за счет его накопления в отстойниках с одновременной рециркуляцией в пределах 50% - 150% суточной нагрузки по взвешенным веществам в неосветленных сточных водах в поток неосветленных сточных вод в целях высвобождения продуктов гидролиза взвешенных веществ в осветленную воду.

При использовании ацидофикации следует учитывать в расчете первичных отстойников уменьшение глубины зоны осветления за счет глубины слоя накопленного осадка и увеличение концентрации взвешенных веществ в сточной воде на входе в отстойники в результате рециркуляции осадка. Также эффективность осветления в АО следует дополнительно уменьшать на 1/4 по отношению к полученной по расчету.

Содержание сухого вещества в выгружаемом осадке АО для городских сточных вод допускается принимать равным 4,5% - 5,0%. Выгрузку осадка следует предусматривать насосами.

Другие параметры процесса ацидофикации в АО следует принимать по 9.2.4.14

9.2.4.6 Перемещение выпавшего осадка к приямкам следует предусматривать механическим способом или созданием соответствующего наклона днища.

9.2.4.9 Удаление осадка из отстойников допускается непрерывное или периодическое.

Интервал времени при периодическом удалении следует устанавливать исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны его накопления, но не более одних суток.

При механизированном удалении осадка вместимость зоны накопления его в первичных отстойниках следует принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 ч.

9.2.3.9 Во избежание отложений песка и образования корки в усреднителе его следует располагать в технологической цепочке после стадий процеживания и удаления песка.

9.2.4.4 Расчет первичных отстойников следует проводить на основе кинетики осаждения взвешенных веществ с учетом требуемого эффекта осветления и коэффициента использования объема сооружения. При использовании первичного отстойника в технологической схеме с последующей нитри-денитрификацией следует:

- определять предельную расчетную эффективность осветления, которая гарантирует достаточность органических веществ по БПК5 для последующего протекания процесса денитрификации и биологического удаления фосфора (при его применении в технологической схеме). При значении предельной расчетной эффективности менее 25% при новом строительстве не следует предусматривать первичное осветление;

- проводить расчет первичных отстойников на среднечасовое значение расхода в сутки 85-го процентиля.

В отсутствие эксплуатационных или экспериментальных данных расчетные величины концентраций загрязняющих веществ после первичного осветления CXX set допускается определять по обобщенной формуле

CXX set = CXX dim - kXX(Css dim - Css set), (18)

где XX - обозначение загрязняющего вещества (БПК5, ХПК, общий азот, общий фосфор);

CXX dim - расчетная концентрация загрязняющего вещества XX;

Css dim - расчетная концентрация взвешенных веществ в поступающей сточной воде;

Css set - расчетная концентрация взвешенных веществ в осветленной сточной воде;

kXX - коэффициент, отражающий удельное содержание БПК5, ХПК, общего азота, общего фосфора во взвешенных веществах, г/г.

Величины kXX следует принимать в соответствии с приложением Г.

9.2.4.3 Число первичных отстойников следует принимать исходя из условия надежности их действия при ремонте одного из них, но не менее двух.

При минимальном числе эксплуатируемых единиц (секций) отстойников их расчетный объем необходимо увеличивать так, чтобы перегрузка одного отстойника (секции) при расчетном расходе не превышала 25 %.

9.2.4.5 Основные конструктивные параметры первичных отстойников следует принимать:

а) для горизонтальных и радиальных отстойников:

впуск исходной воды и сбор осветленной - равномерными по ширине (периметру) впускного и сборного устройств отстойника;

высоту нейтрального слоя - на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника);

гидравлическую глубину - как сумму глубины проточной части отстойника Hset и нейтрального слоя;

угол наклона стенок илового приямка - 50° - 55°;

б) для вертикальных отстойников:

длину центральной трубы - равной глубине зоны отстаивания;

скорость движения рабочего потока в центральной трубе - не более 30 мм/с;

диаметр раструба - 1,35 диаметра трубы;

диаметр отражательного щита - 1,3 диаметра раструба;

угол конусности отражательного щита - 146°;

скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом - не более 20 мм/с для первичных отстойников и не более 15 мм/с для вторичных;

высоту нейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка - 0,3 м;

угол наклона конического днища - 50° - 60°;

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:

площадь зоны нисходящего потока - равной площади зоны восходящего;

высоту перегородки, разделяющей зоны, - равной 2/3 глубины;

уровень верхней кромки перегородки - выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенки отстойника;

распределительный лоток переменного сечения - внутри разделительной перегородки. Начальное сечение лотка следует рассчитывать на пропуск расчетного расхода со скоростью не менее 0,5 м/с, в конечном сечении скорость - не менее 0,1 м/с.

Для равномерного распределения воды кромку водослива распределительного лотка следует выполнять в виде треугольных водосливов через 0,5 м.

9.2.3.4 В усреднителе расхода городских сточных вод для предотвращения осаждения взвешенных веществ следует применять мешалки. В случае, если в последующей технологической схеме не применяется биологическое удаление фосфора, допускается перемешивание усреднителя с помощью эжекторов либо барботажа.

9.2.3.3 Число секций усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие. Допускается использование односекционного усреднителя при обеспечении возможности механической очистки его от отложений без опорожнения, а также, на сверхмалых очистных сооружениях при устройстве байпасной линии вокруг него.

Следует предусматривать решения, обеспечивающие возможность проведения работ по очистке усреднителя от отложений.

6.6.4 Во входной и выходной камерах дюкеров следует предусматривать затворы.

9.2.2.2 Задержанный песок из песколовок всех типов следует удалять механическим или гидромеханическим способом. При объеме задерживаемого песка менее 0,05 м3/сут допускается удаление песка вручную.

Объем пескового приямка (приямков) следует рассчитывать на период накопления не более двух суток. Угол наклона стенок приямка к горизонту - не менее 60°. Удельное количество песка, задерживаемого в песколовках, для смешанных (городских) сточных вод при отсутствии фактических данных допускается принимать равным 0,02 л/(ЭЖ·сут), влажность песка 60%, объемный вес 1,5 т/м3. Расчетный суточный объем песка осадка следует определять, как произведение удельного количества на величину ЭЧЖ, определенную по формуле (Г.13).

9.2.2.3 Необходимость применения оборудования для отмывки песка, задержанного на песколовках, от органических примесей (пескопромыватели, промывные шнеки и т.п.) следует определять с учетом особенностей примененных песколовок и решений по последующим обработке, использованию или размещению пескового осадка. При вывозе песка из песколовок на захоронение его отмывка и обеззараживание не обязательны.

При реконструкции очистных сооружений мощностью до больших включительно, не требующих сокращения санитарно-защитной зоны (СЗЗ), допускается использование для обезвоживания песка (без его отмывки) песковых площадок. При новом строительстве песковые площадки допускаются до диапазона мощности "Средние" включительно. Использование песковых бункеров допускается без ограничения мощности очистных сооружений.

Содержание органического вещества в песке после отмывки, если таковая предусмотрена, должно быть не более 5%. Для подготовки песка к рециклингу в качестве товарного грунта для отсыпки и других нужд дополнительно к отмывке следует предусматривать его грохочение и обеззараживание.

При использовании аэрируемых песколовок, а при применении отмывки песка - для любых песколовок не следует учитывать изменение содержания взвешенных веществ в сточных водах. Необходимо предусматривать резервирование механического оборудования для обработки песка путем установки одной дополнительной линии либо аварийного пескового бункера, либо (для очистных сооружений до больших включительно, не требующих сокращения СЗЗ) устройство с этой целью резервных песковых площадок.

Дренажную воду из сооружений для отмывки и (или) обезвоживания песка следует возвращать в поток очищаемых сточных вод после песколовок перед решетками.

Высоту борта над уровнем воды в аэрируемых песколовках следует принимать не менее 0,5 м, для других типов - 0,3 м.

9.2.1.2 При определении числа единиц оборудования следует учитывать выключение одной из решеток для проведения регламентных или ремонтных работ. На очистных сооружениях до средних включительно допускается установка резервной решетки с ручным удалением отбросов, если это не противоречит требованиям последующей технологии очистки.

При реконструкции, если замена решеток не предусматривается, количество отбросов, задерживаемых решетками из сточных вод, следует принимать по фактическим данным, с учетом перспективной численности обслуживаемого населения. Для новых сооружений, а также при замене решеток допускается принимать количество отбросов (до промывки и прессования) в зависимости от ширины прозоров, мм, с учетом содержания грубодисперсных примесей в сточных водах. Для городских сточных вод удельное количество отбросов от ЭЖ в зависимости от ширины прозоров может быть принято, л/(ЭЖ·год), в соответствии с рисунком 1а.

Рисунок 1а - Удельный съем отбросов с решеток (до прессования) от ЭЖ в зависимости от ширины прозоров, л/(ЭЖ·год)

Расчетный годовой объем отбросов с решеток следует определять как произведение величины ЭЧЖ, определенной по формуле (Г.13) на величину, полученную по рисунку 1а. Максимальный расчетный суточный объем отбросов допускается определять как произведение среднесуточного за год объема с повышающим коэффициентом 1,5.

Плотность отбросов с решеток с прозорами более 10 мм до обезвоживания допускается принимать равной 750 кг/м3, их влажность - 80%, после обезвоживания влажность 60%, плотность 700 кг/м3. Плотность отбросов с решеток с прозорами от 3 до 10 мм до обезвоживания допускается принимать равной 870 кг/м3, их влажность - 90%, после обезвоживания плотность - 750 кг/м3, влажность - 60%.

9.2.1.5 При самотечном поступлении сточных вод на очистные сооружения без использования главной насосной станции (либо, если более половины сточных вод поступает таким путем) следует при наличии возможности предусматривать на канале между приемной камерой и решетками предварительную песколовку для задержания песка, выносимого из подводящего коллектора при сильных ливнях, с периодическим извлечением его строительной техникой или иными устройствами. Объем углубления на канале допускается принимать из расчета количества песка, улавливаемого в песколовках за двое суток.

Предварительную песколовку допускается выполнять в виде углубления на канале, с защитой бетона в зоне углубления металлическими листами. При обосновании аналогичные решения допускаются и при напорной подаче сточных вод на очистные сооружения.

9.1.18 Расчет сооружений для очистки производственных сточных вод и обработки их осадков следует выполнять на основании данных научно-исследовательских и инжиниринговых организаций, опыта эксплуатации действующих аналогичных сооружений с учетом настоящего свода правил и норм проектирования предприятий соответствующих отраслей промышленности.

9.1.7 При определении исходных данных для проектирования очистных сооружений следует учитывать объемы и массовые нагрузки по загрязняющим веществам, поступающие в дополнение к притоку сточных вод от централизованной системы водоотведения: жидких бытовых отходов, иных органических отходов, возвратных потоков от сооружений обработки осадков сточных вод, промывных вод сооружений доочистки, поверхностных сточных и дренажных вод и т.п., с учетом мест их подачи в очистные сооружения.

9.1.12 Компоновка зданий и сооружений на площадке должна обеспечивать:

- рациональное использование территории с учетом перспективного расширения сооружений и возможность строительства по очередям;

- оптимальное блокирование сооружений и зданий различного назначения и минимальную протяженность внутриплощадочных коммуникаций;

- оптимальное использование уклона местности (планировки территории) для самотечного прохождения основного потока сточных вод через сооружения с учетом всех потерь напора. При обосновании допускается применение сооружений подкачки сточных вод.

9.1.8 Допускается при обосновании осуществлять прием в систему водоотведения осадков, образующихся на станциях водоподготовки (осадки отстойников и оборотных систем промывной воды фильтров). Прием промывных сточных вод фильтров, образующихся на станциях водоподготовки, должен быть исключен в связи со значительной гидравлической перегрузкой системы водоотведения в целом.

Сброс осадков следует предусматривать максимально равномерным в течение суток. Их количество должно учитываться при определении нагрузки на очистные сооружения, образовании биорезистентной части осадка первичных отстойников (при расчете процессов сбраживания) и расчете прироста ила. Следует учитывать связывание остаточным коагулянтом части фосфатов в нерастворимые соединения. В отсутствие фактических данных допускается принимать 20%-ное снижение концентрации фосфора фосфатов в поступающей воде относительно ситуации до начала сброса водопроводного осадка.

9.1.9 Технологические схемы очистных сооружений следует разрабатывать как для целостных процессов с учетом взаимовлияния стадий очистки сточных вод и обработки осадка. Выбор технологических схем очистки сточных вод следует осуществлять в ходе разработки ОТР с учетом качественного и количественного состава поступающих сточных вод и требований к очищенным водам, а также с учетом [26], [27]. При сбросе в водные объекты обязательными стадиями очистки городских сточных вод и близких к ним по составу производственных сточных вод при любой мощности очистных сооружений и условиях сброса являются: удаление грубых механических примесей, биологическая очистка, обеззараживание, обезвоживание образующихся осадков. Применение других стадий очистки сточных вод и обработки осадка обусловлено целями, задачами и местными условиями в конкретной ситуации.

Методы предварительной очистки производственных сточных вод перед их отведением в ЦСВ должны определяться в соответствии с составом и свойствами сточных вод, требованиями к приему в ЦСВ с учетом местных факторов (схемы водоотведения предприятия, условий размещения на промышленной площадке и т.п.). В связи с существенной спецификой каждого вида производственных сточных вод настоящий свод правил следует использовать в качестве одного из источников рекомендаций по их очистке.

8.3.7 При подключении к единой системе подачи сжатого воздуха потребителей с разными рабочими давлениями следует предусматривать регулируемые редукторы.

8.3.9 Требования к компоновке машинных залов воздуходувных станций следует принимать согласно СП 31.13330.

6.7.2 При разработке проекта перехода следует учитывать перспективу укладки дополнительных путей.

8.3.8 Для удаленных от воздуходувной станции объектов, потребляющих сжатый воздух, при обосновании допускается предусматривать устройство локальных воздуходувных установок.

9.1.1 Содержание загрязняющих веществ, микробиологических загрязнений в очищенных сточных водах, сбрасываемых в водные объекты, а также их общие свойства должны соответствовать требованиям действующего законодательства в области охраны окружающей среды, а в повторно используемых сточных водах - санитарно-гигиеническим и технологическим требованиям потребителя.

При проектировании очистных сооружений городских сточных вод от централизованных бытовых и общесплавных систем водоотведения поселения, городского округа либо от их технологических зон степень очистки должна обеспечивать соблюдение:

- для объектов I категории негативного воздействия на окружающую среду, а также объектов II категории негативного воздействия на окружающую среду, переходящих на технологическое нормирование - технологических показателей НДТ, установленных [3] для технологически нормируемых веществ для городских (смешанных) сточных вод с учетом мощности очистных сооружений и категории водного объекта;

- для объектов II категории негативного воздействия на окружающую среду, не переходящих на технологическое нормирование - НДС, рассчитанных на основании [25] и [34].

6.6.6 Места переходов дюкеров через водные объекты должны быть обозначены соответствующими знаками на берегах.

8.2.24 Конструкцией регулирующих и аварийно-регулирующих резервуаров должно быть обеспечено:

- предотвращение загнивания сточных вод;

- предотвращение выпадения в осадок взвешенных веществ;

- организация подачи зарегулированного расхода на очистные сооружения;

- удаление собранных взвешенных веществ со смывом и гидротранспортированием осевшего песка;

- очистка вентиляционных выбросов.

8.3.1 Производительность воздуходувных станций следует рассчитывать, исходя из требуемого суммарного объемного расхода воздуха на аэротенки (аэрируемые зоны биореакторов), обработку осадков, доочистку, перемешивание в сооружениях и каналах, перекачку эрлифтами и иные потребности в сжатом воздухе, не использующие отдельные воздуходувные агрегаты.

Следует осуществлять расчет максимальной температуры нагнетаемого воздуха для абсолютно максимальной температуры окружающего воздуха на площадке размещения воздуходувной станции.