СП 32.13330.2018 Действует

6.1.9 Прокладка каналов, трубопроводов общесплавной и производственно-ливневой систем водоотведения (канализации) по земельным участкам дошкольных образовательных организаций, общеобразовательных организаций не допускается.

Транзитная прокладка трубопроводов внутренней, бытовой и ливневой систем водоотведения (канализации) по земельным участкам дошкольных образовательных организаций, общеобразовательных организаций допускается только подземной в футлярах или железобетонных (монолитных, сборных) каналах с гидроизоляцией. При этом устройство вентиляционных шахт, люков и выходов наружу из железобетонных каналов в пределах земельных участков указанных организаций не допускается.

Железобетонные каналы и футляры должны проектироваться с уклоном за пределы земельных участков дошкольных образовательных и общеобразовательных организаций.

При отсутствии возможности устройства уклона за пределы земельных участков допускается устройство нижних точек в их пределах при условии водоудаления аварийных и случайных вод самотеком в систему бытовой, ливневой канализации.

Устройство колодцев (камер), не относящихся к потребителям дошкольных образовательных и общеобразовательных организаций, следует предусматривать за пределами земельных участков дошкольных образовательных и общеобразовательных организаций.

Не допускается предусматривать любые устройства для вентиляции сетей водоотведения на территории дошкольных образовательных и общеобразовательных организаций.

4.15 Технические решения, применяемые в проектах, и очередность их осуществления должны учитывать санитарно-гигиенические, экологические требования, а также положения СП 333.1325800 и СП 328.1325800.

Для предпроектных проработок и обоснования эффективности проектных решений допускается использование методики ГОСТ Р 58785.

5.4.1 Во избежание заиливания канализационных сетей расчетные скорости движения сточных вод следует принимать в зависимости от степени наполнения труб и каналов и крупности взвешенных веществ, содержащихся в сточных водах.

Минимальные скорости движения сточных вод в сетях бытового и поверхностного стока при наибольшем расчетном наполнении труб следует принимать по таблице 2.

6.3.1 На самотечных канализационных сетях всех систем следует предусматривать смотровые колодцы из железобетона (ГОСТ 8020), полимерных и стеклокомпозитных материалов или железобетона с футеровочным, полимерным или стеклокомпозитным покрытием. Допускается применять колодцы из стали с антикоррозионным покрытием в соответствии с СП 28.13330, при этом должны выполняться: расчеты прочности наружных и внутренних стен, днища, перекрытий, колонн, расчеты всплытия колодца и обеспечение мероприятий, препятствующих всплытию, расчеты оснований колодца по деформациям.

Колодцы следует предусматривать:

- в местах присоединений;

- в местах изменения направления, уклонов и диаметров трубопроводов;

- на прямых участках, на расстояниях в зависимости от диаметра труб: 150 мм – 35 м, 200–450 мм – 50 м, 500–600 мм – 75 м, 700–900 мм – 100 м, 1000–1400 мм – 150 м, 1500–2000 мм – 200 м, свыше 2000 мм – 250–300 м.

Размеры в плане колодцев или камер на канализационных сетях следует принимать в зависимости от трубы наибольшего диаметра D:

- на трубопроводах диаметром до 600 мм – длину и ширину 1000 мм;

- на трубопроводах диаметром 700 мм и более – длину D+400 мм, ширину D+500 мм.

Диаметры круглых колодцев следует принимать на трубопроводах диаметрами: до 600 мм – 1000 мм; 700 мм – не менее 1250 мм; 800–1000 мм – 1500 мм; 1200 мм и более – 2000 мм.

П р и м е ч а н и я

1 Размеры в плане колодцев на поворотах необходимо определять из условия размещения в них лотков поворота.

2 Для прямолинейных участков сети допускается устройство стеклокомпозитных колодцев при диаметре труб от 1000 мм и более по индивидуальным чертежам.

3 На трубопроводах диаметром не более 150 мм и глубине заложения до 1,2 м допускается устройство колодцев диаметром 600 мм. Такие колодцы предназначаются только для ввода очищающих устройств без спуска в них людей.

4 На территориях с сейсмичностью 7 и 8 баллов железобетонные кольца (кроме опорных) должны иметь фальцевые торцевые поверхности, стыкуемые между собой с использованием резиновых уплотнителей. При обосновании расчетом допускается применение железобетонных колец с гладкими торцевыми поверхностями с применением внешних муфт (швы между кольцами и муфтой следует заполнять долговечными эластичными герметизирующими материалами).

5 В отдельных случаях (расположение колодца в откосе, наличие грунтовых вод, особый статус объекта и пр.) при высоте горловины колодца более 4 м допускается устройство вокруг нее железобетонной обоймы.

6 Железобетонные кольца колодцев и горловин с гладкими торцевыми плоскостями при монтаже следует соединять между собой металлическими Н-образными креплениями, тремя в каждом стыке колец под углом 120 градусов.

В.1.2 Производительность очистных сооружений, рассчитываемую по дождевому стоку, определяют по формуле

(В.1)

где Wос.д - объем стока от расчетного дождя, м3, отводимого на очистные сооружения по 7.3.1;

Wтп - суммарный объем загрязненных вод, образующихся при обслуживании технологического оборудования очистных сооружений в течение нормативного периода переработки объема стока от расчетного дождя, м3;

3,6 - переводной коэффициент;

TочдT^д_{оч}Tочд​ - нормативный период переработки объема стока от расчетного дождя, отводимого на очистные сооружения, ч;

Tтп - суммарная продолжительность технологических перерывов в работе очистных сооружений в течение нормативного периода переработки объема стока от расчетного дождя, отводимого на очистные сооружения, ч;

Tотст - минимальная продолжительность отстаивания стока в аккумулирующем резервуаре, ч.

И.9 Расчетные расходы для определения диаметра вакуумного трубопровода должны соответствовать следующим параметрам:

280 мм трубы - 23,6 л/с (85 м3/ч), длиной более 600 м.

В основе укладки трубопроводов системы вакуумной канализации должен использоваться ступенчатый профиль или профиль в форме радикала. Допускается ступенчатый профиль выполнять изогнутыми трубами. Основные способы укладки трубопроводов приведены на рисунке И.1.

А) При подъеме рельефа Б) На равнинном участке

Рисунок И.1 - Принципы построения профилей сетей вакуумной канализации

И.11 Все подключения трубопроводов и приемных колодцев системы вакуумной канализации необходимо выполнять на расстоянии, не превышающем 2 м перед лифт-фитингом и не ближе 6 м после подъемного колена лифт-фитинга.

На каждом участке присоединения боковых трубопроводов системы вакуумной канализации к главному трубопроводу системы вакуумной канализации и через каждые 450 м на основных направлениях должна устанавливаться запорная арматура.

В конце каждого трубопровода системы вакуумной канализации и перед каждой единицей запорной арматуры устанавливается инспекционная трубка для присоединения вакуумметра.

Максимальный перепад высот между наиболее удаленным абонентом сети и вакуумной канализационной насосной станцией не должен превышать

4 м (суммарная высота лифт-фитингов не должна превышать 4 м). Расчет суммарных потерь на лифт-фитингах проводят по формуле

6.10.3 Доставляемые ассенизационным транспортом на сливную станцию жидкие фракции (кроме привозных сточных вод) необходимо разбавлять перед обработкой и сбросом. При приеме осадков из септиков и негерметичных в отношении грунта накопителей от объектов, подключенных к централизованному водоснабжению, а также жидких осадков очистных сооружений иных систем водоотведения, жидких фракций из передвижных туалетов и баков-накопителей на транспорте разбавление должно составлять 1,5–2,0 м3/м3 (на 1 м3 жидких фракций) при использовании условно чистых вод, при использовании сточных вод – 2,0–2,5 м3/м3.

П р и м е ч а н и е – Применительно к подразделу 6.10 к условно чистым водам относятся: вода из водных объектов, дренажные воды, поверхностные сточные воды 1-го типа из накопителей и после отстойников, очищенные либо осветленные сточные воды.

При приеме на сливных станциях фекальных масс из выгребов, расположенных на объектах, не имеющих централизованного водоснабжения, и смешанных фракций, содержащих фекальные массы, разбавление должно составлять 3–4 м3/м3 при использовании условно чистых вод и 5–6 м3/м3 при использовании сточных вод.

И.13 Приемные колодцы системы вакуумной канализации устанавливают в непосредственной близости к строению (строениям). Для промышленных предприятий допускается установка в границах территории. В климатических зонах умеренного и холодного климата приемные колодцы вакуумной канализации следует устанавливать в подвальных помещениях зданий, при этом необходимо обеспечить удаление канализационных газов из приемного колодца через вентиляционный стояк за пределы здания с выполнением требований СП 30.13330. Сточные воды от абонента должны поступать в приемный колодец по самотечным трубопроводам номинальным диметром не более 150 мм.

Максимальное число абонентов, подключаемых к приемному колодцу системы вакуумной канализации, определяется из условия И.2, но не более 5.

Приемные колодцы системы вакуумной канализации следует использовать двух видов:

- с установкой вакуумного клапана внутри приемного колодца (в мокром колодце);

- с установкой вакуумного клапана изолированно от рабочего объема приемного колодца.

Виды приемных колодцев системы вакуумной канализации приведены на рисунке И.3.

Приемные колодцы системы вакуумной канализации следует выполнять из материалов по 6.3.1.

В рабочей части приемных колодцев системы вакуумной канализации при необходимости следует предусматривать установку навесных лестниц.

На люках приемных камер системы вакуумной канализации необходимо предусматривать запорные устройства. При установке люков необходимо руководствоваться 6.3.7.

Ж.4 Расчетную площадь стока для рассчитываемого участка сети необходимо принимать равной всей площади стока или части ее, дающей максимальный расход стока. Если площадь стока коллектора составляет 500 га и более, то в формулу (Ж.1) следует вводить поправочный коэффициент К, учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади и принимаемый по таблице Ж.5.

Таблица  Ж.5 – Значения поправочного коэффициента К, учитывающего неравномерность выпадения дождя по площади

Ж.3 Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать в зависимости от характера объекта водоотведения, условий расположения коллектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающих расчетные, и принимать по таблицам Ж.2 и Ж.3 или определять расчетом в зависимости от условий расположения коллектора, интенсивности дождей, площади водосбора и коэффициента стока по предельному периоду превышения.

При проектировании систем отведения поверхностного стока у метро, вокзалов, подземных переходов и для засушливых районов, где значения q20 менее 50 л/с (с 1 га), при P = 1, период однократного превышения расчетной интенсивности следует определять только расчетом с учетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанного в таблице Ж.4. При этом периоды однократного превышения расчетной интенсивности дождя, определенные расчетом, должны быть не менее указанных в таблицах Ж.2 и Ж.3.

Ж.2 Параметры A и n определяются по результатам обработки многолетних (не менее 15 лет) записей самопишущих дождемеров местных метеорологических станций или по данным территориальных управлений Гидрометеослужбы. При отсутствии обработанных данных параметр допускается определять по формуле

(Ж.2)

где q20 - интенсивность дождя для данной местности продолжительностью 20 мин при P = 1 год, определяют по рисунку Ж.1;

n - показатель степени, определяемый по таблице Ж.1;

mr - среднее количество дождей за год, принимаемое по таблице Ж.1;

P - период однократного превышения расчетной интенсивности дождя, годы;

γ\gammaγ - показатель степени, принимаемый по таблице Ж.1.

Рисунок Ж.1 - Значения величин интенсивности дождя q20

Таблица Ж.1 Значения параметров n, mr, γ\gammaγ  для определения расчетных расходов в коллекторах водоотведения поверхностного стока

Таблица Ж.1Район | Значение n при | | mr | γ\gammaγ | P >= 1 | P < 1 | | Побережье Белого и Баренцева морей | 0,4 | 0,35 | 130 | 1,33 Север Европейской части России и Западной Сибири | 0,62 | 0,48 | 120 | 1,33 Равнинные области запада и центра Европейской части России | 0,71 | 0,59 | 150 | 1,54 Возвышенности Европейской части России, западный склон Урала | 0,71 | 0,59 | 150 | 1,54 Низовье Волги, Днепра и Дона, Южный Крым | 0,67 | 0,57 | 60 | 1,82 Нижнее Поволжье | 0,65 | 0,66 | 50 | 2 Наветренные склоны возвышенностей Европейской части России и Северное Предкавказье | 0,7 | 0,66 | 70 | 1,54 Ставропольская возвышенность, северные предгорья Большого Кавказа, северный склон Большого Кавказа | 0,63 | 0,56 | 100 | 1,82 Южная часть Западной Сибири | 0,72 | 0,58 | 80 | 1,54 Алтай | 0,61 | 0,48 | 140 | 1,33 Северный склон Западных Саян | 0,49 | 0,33 | 100 | 1,54 Средняя Сибирь | 0,69 | 0,47 | 130 | 1,54 Хребет Хамар-Дабан | 0,48 | 0,35 | 130 | 1,82 Восточная Сибирь | 0,6 | 0,52 | 90 | 1,54 Бассейны рек Шилки и Аргуни, долина реки Среднего Амура | 0,65 | 0,54 | 100 | 1,54 Бассейны рек Охотского моря и Колымы, северная часть Нижнеамурской низменности | 0,36 | 0,48 | 100 | 1,54 Побережье Охотского моря, бассейны рек Берингова моря, центральная и западная части Камчатки | 0,36 | 0,31 | 80 | 1,54 Восточное побережье Камчатки южнее 56° с.ш. | 0,28 | 0,26 | 110 | 1,54 Побережье Татарского пролива | 0,35 | 0,28 | 110 | 1,54 Район о. Ханка | 0,65 | 0,57 | 90 | 1,54 Бассейны рек Японского моря, о. Сахалин, Курильские острова | 0,45 | 0,44 | 110 | 1,54 Южный склон Большого Кавказа выше 1500 м, Южный склон выше 500 м, Дагестан | 0,57 | 0,52 | 100 | 1,54 Черноморское побережье и западный склон Большого Кавказа до Сухуми | 0,62 | 0,58 | 90 | 1,54

Ж.1 При гидравлическом расчете систем водоотведения поверхностных сточных вод расходы дождевых вод в самотечных сетях, л/с, следует определять методом предельных интенсивностей по формуле

(Ж.1)

где A и n - параметры, характеризующие расчетную интенсивность дождя для конкретной местности (определяются в соответствии с формулой (Ж.2);

Zmid - среднее значение коэффициента покрова, характеризующего поверхность бассейна стока, определяемое как средневзвешенное значение в зависимости от значений коэффициентов Zi для различных видов поверхности водосбора, по таблицам Ж.6 и Ж.7;

Fr - расчетная площадь стока, га, с ограничением не более 150 га;

tr - расчетная продолжительность дождя, равная продолжительности протекания дождевых вод по поверхности и трубам до расчетного участка (определяется в соответствии с Ж.5).

4.9 Наружные сети и системы канализации с транспортированием сточных вод с помощью вакуума следует проектировать по приложению И.

В.1.4 Производительность очистных сооружений, рассчитываемая по талому стоку Qос.т на основании суточного объема талых вод в середине периода снеготаяния WтсутW^{сут}_тWтсут​, времени его переработки , минимальной продолжительности предварительного отстаивания Tотст, продолжительности технологических перерывов в работе очистных сооружений Tтп (например, при промывке фильтров) и запаса производительности для очистки объема загрязненных вод Wтп, образующихся при обслуживании технологического оборудования очистных сооружений (загрязненная вода от промывки фильтров, фильтрат от оборудования по обезвоживанию осадков и т.п.) определяется по формуле

(В.2)

где WтсутW^{сут}_тWтсут​- суточный объем талых вод в середине периода снеготаяния, м3;

3,6 - переводной коэффициент;

TочтT^т_{оч}Tочт​ - период переработки суточного объема талого стока, ч.

13.5а В случае невозможности надземной прокладки воздуховодов для забора воздуха от источника ДПВ на газоочистку следует принимать меры по защите воздуховодов от механического повреждения путем прокладки их на глубине не менее 0,5 м, а также по сбору и отведению из них конденсата, для чего следует предусматривать накопительные колодцы с уклоном воздуховода к ним не менее 0,01 с периодической откачкой из них.

12.4.1.2 На подрабатываемых территориях не допускается размещение полей фильтрации и иловых площадок.

6.10.1 Прием сточных вод и жидких фракций, доставляемых с неканализованных объектов ассенизационным транспортом, и обработку их перед сбросом в канализационную сеть, следует осуществлять на сливных станциях. Допускается прием жидких фракций, извлекаемых из выгребных ям, на сооружения обработки осадка очистных сооружений (с обработкой перед сбросом). Сливные станции могут располагаться как на территории очистных сооружений, так и вблизи самотечных канализационных коллекторов.

При проектировании сточные воды и иные жидкие фракции, привозимые на сливные станции, следует подразделять на:

- привозные сточные воды - сточные воды, отбираемые из герметичных в отношении грунта накопителей от жилых домов, в том числе многоквартирных, социально-бытовых учреждений, подключенных к централизованному водоснабжению, в которых они накапливались не более 7 сут;

- осадки из септиков и негерметичных в отношении грунта накопителей от объектов, подключенных к централизованному водоснабжению, жидкие осадки автономных очистных сооружений хозяйственно-бытовых сточных вод, жидкие фракции из переносных туалетов (биотуалетов), а также емкостей-накопителей, используемых на транспорте;

- фекальные массы из выгребов, расположенных на объектах, не имеющих централизованного водоснабжения;

- смешанные фракции, содержащие два и более вида вышеперечисленных жидкостей и масс.

Прием в систему водоотведения привозных сточных вод, осадков септиков, локальных очистных сооружений и жидких фракций из передвижных туалетов и баков-накопителей может осуществляться в сливные станции, расположенные на самотечных коллекторах диаметром не менее 400 мм (при использовании для разбавления условно чистых вод) и не менее 600 мм (при разбавлении сточными водами, отбираемыми из данного коллектора), в приемные камеры на очистных сооружениях, а также в резервуары насосных станций (перед процеживанием).

При приеме исключительно привозных сточных вод разбавление таких вод не требуется.

Прием фекальных масс из выгребов, расположенных на объектах, не имеющих централизованного водоснабжения, может осуществляться только на очистных сооружениях.

При приеме смешанных фракций должны применяться наиболее жесткие требования из вышеперечисленных.

Г.2.2 Значения фактических исходных данных по суточным притокам следует скорректировать для учета прогнозируемых изменений в бассейне водоотведения очистных сооружений (Г.1.1) по формуле

Qprg=QabPprgNprgPactNact+∑(Qno−act−Qno−prg)+∑Qadd−∑QrmvQ_{prg}=\frac{Q_{ab}P_{prg}N_{prg}}{P_{act}N_{act}}+\sum_{}^{}\left(Q_{no-act}-Q_{no-prg}\right)+\sum_{}^{}Q_{add}-\sum_{}^{}Q_{rmv}Qprg​=Pact​Nact​Qab​Pprg​Nprg​​+∑​(Qno−act​−Qno−prg​)+∑​Qadd​−∑​Qrmv​,   (Г.1)

где Qprg - значение прогнозируемого расчетного расхода, м3/сут;

Qab - фактическое значение расхода сточных вод, принимаемого в систему водоотведения от всех абонентов, определяемое по данным абонентской службы организации, эксплуатирующей централизованную систему водоотведения;

Pact - актуальная численность канализованного населения в бассейне водоотведения очистных сооружений, тыс. жителей, в том числе с учетом изменения границ этого бассейна;

Pprg - прогнозная численность канализованного населения в бассейне водоотведения очистных сооружений согласно генеральному плану развития, тыс. жителей, в том числе с учетом изменения границ этого бассейна;

Nact - фактическое средневзвешенное расчетное удельное водоотведение, л/сут на одного жителя, определяемая по данным абонентской службы организации, эксплуатирующей централизованную систему водоотведения;

Nprg - прогнозируемое средневзвешенное расчетное удельное водоотведение на расчетный период, л/сут на одного жителя;

Qno-act - неорганизованный приток в систему водоотведения (разница между измеренным притоком на очистные сооружения и суммарным водоотведением всех абонентов в бассейне водоотведения), м3/сут;

Qno-prg - прогнозируемый неорганизованный приток в систему водоотведения на расчетный период, м3/сут;

∑Qadd\sum_{}^{}Q_{add}∑​Qadd​ - сумма прогнозируемых дополнительных притоков в бассейне водоотведения (расходы производственных сточных вод от новых абонентов, технологические потоки, образующиеся при эксплуатации сооружений водоснабжения и водоотведения и т.п.);

Qrmv - сумма прогнозируемой убыли источников сточных вод в бассейне водоотведения (расходы производственных сточных вод от закрываемых предприятий, сокращение технологических потоков, образующихся при эксплуатации сооружений водоснабжения и водоотведения, и т.п.).

Не допускается при учете прогнозируемых изменений в бассейне водоотведения принимать в качестве подтверждения прогнозного изменения численности населения поселения предполагаемую численность населения строящихся жилых комплексов (ввод и заселение таких комплексов - составная часть социально-экономической и демографической ситуации в поселениях наряду со сносом ветхого жилья, негативными компонентами демографического баланса и т.п.).

Рост удельной нормы водоотведения допускается принимать только на основе детального ретроспективного анализа этого показателя в поселении и аргументов, подтверждающих обоснованность такого прогноза. Не допускается принимать рост нормы водоотведения в поселениях, в которые осуществляется подача воды по графику, если при этом фактическая норма водопотребления соответствует СП 31.13330.2021 (пункт 5.2). Также не следует использовать как информацию о приросте притока сточных вод на очистные сооружения суммированные данные по выданным техническим условиям на присоединение к системам водоотведения.

6.9.5 Вентиляция канализационных каналов и коллекторов больших сечений, в том числе, прокладываемых горным или щитовым способом, принимается по специальным расчетам.

10.1.14 В соответствии с классификацией [31] большинство помещений, где расположены электроустановки объектов водоотведения, относятся к помещениям с повышенной опасностью или особоопасным помещениям.

6.5.2 Расстояния между дождеприемниками при пилообразном продольном профиле лотка назначаются в зависимости от значений продольного уклона лотка и глубины воды в лотке у дождеприемника (не более 12 см).

Расстояния между дождеприемниками на участке улиц с продольным уклоном одного направления устанавливаются расчетом из условия, что ширина потока в лотке перед решеткой не превышает 2 м (при дожде расчетной интенсивности).

При ширине улиц до 30 м и отсутствии поступления дождевых вод с территории кварталов расстояние между дождеприемниками допускается принимать по таблице 6.

При ширине улицы более 30 м расстояние между дождеприемниками должно быть не более 60 м.

Таблица  6 – Наибольшие расстояния между дождеприемниками

5.4.5 Наибольшие значения скорости движения дождевых и допускаемых к спуску в водоемы производственных сточных вод в каналах следует принимать по таблице 4.

Таблица  4 – Наибольшие значения скорости движения дождевых и допускаемых к спуску в водоемы производственных сточных вод в каналах

5.1.7 Расчетные максимальные и минимальные расходы сточных вод для расчета канализационной сети следует определять по результатам инструментальных измерений с учетом 4.2.2, либо компьютерного моделирования систем водоотведения, учитывающих графики притока сточных вод от зданий, жилых массивов, промышленных предприятий, протяженность и конфигурацию сетей, наличие насосных станций и другие факторы, либо, в отсутствие возможности получения указанных данных - по данным фактического графика водоподачи при эксплуатации аналогичных объектов. При отсутствии указанных данных допускается принимать значения общего коэффициента неравномерности для определения максимального расчетного часового расхода в системе водоотведения (ее технологической зоне) как сумму значения из таблицы 1 (соответствующего процентиля с учетом примечаний к таблице) и уменьшенного на единицу отношения суммы среднесуточного (за год) расхода, определенного по 5.1.5, приведенного в л/с, и дополнительного притока, рассчитанного в соответствии с 5.1.10, к среднесуточному (за год) расходу по 5.1.5, приведенному, л/с, по формуле

Таблица 1

Общие максимальные и минимальные коэффициенты часовой неравномерности притока сточных вод 99-го и 95-го процентилей (обеспеченностью 1%-ной и 5%-ной, соответственно)

Таблица 1Коэффициенты неравномерности, соответствующие притокам заданного процентиля (заданной обеспеченности) | Средний за год либо за расчетный сезон расход сточных вод, л/с | | | | | | | | | 5 | 10 | 20 | 50 | 100 | 300 | 500 | 1000 | 5000 и более При притоке 99-го процентиля (1%-ной обеспеченности) | | | | | | | | | Максимальный | 3,0 | 2,7 | 2,5 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,75 | 1,7 | 1,6 Минимальный | 0,2 | 0,23 | 0,26 | 0,3 | 0,35 | 0,4 | 0,45 | 0,51 | 0,56 При притоке 95-го процентиля (5%-ной обеспеченности) | | | | | | | | | Максимальный | 2,5 | 2,1 | 1,9 | 1,7 | 1,6 | 1,55 | 1,5 | 1,47 | 1,44 Минимальный | 0,38 | 0,46 | 0,5 | 0,55 | 0,59 | 0,62 | 0,66 | 0,69 | 0,71 Примечания 1 Значения общих коэффициентов неравномерности притока сточных вод, приведенных в настоящей таблице, допускается принимать при количестве производственных сточных вод, не превышающем 45% общего расхода. 2 При средних расходах сточных вод менее 5 л/с максимальный коэффициент неравномерности принимается 3. 3 Величина притока 95-го процентиля (5%-ной обеспеченности) предполагает возможное увеличение (уменьшение) притока в среднем один раз в течение суток. Величина 99-го процентиля (1%-ной обеспеченности) - один раз в течение 5 - 6 сут. | | | | | | | | | 4 Величина притока 95-го процентиля (5%-ной обеспеченности) принимается для определения наибольшей степени наполнения труб в соответствии с таблицей 2, а величина 99-го процентиля (1%-ной обеспеченности) принимается при учете свободной емкости сети при полном наполнении. Приток 99-го процентиля (1%-ной обеспеченности) должен учитываться при определении объемов приемных резервуаров насосных станций. | | | | | | | | | 5 Значения общих коэффициентов неравномерности притока сточных вод, приведенных в настоящей таблице, не применимы непосредственно для определения максимального суточного притока на очистные сооружения городских (смешанных) сточных вод. Определение этого коэффициента для данной задачи следует осуществлять в соответствии с приложением Г. | | | | | | | | |

6.1.3 Минимальные расстояния по горизонтали (в свету) от наружной поверхности трубопроводов водоотведения до зданий, сооружений и сетей инженерно-технического обеспечения должны приниматься согласно СП 42.13330, а для промышленных предприятий по СП 18.13330.

При пересечении сетей водоотведения с другими сетями инженерно-технического обеспечения минимальные расстояния по вертикали (в свету) должны приниматься согласно СП 18.13330.

В местах пересечения сетей водоотведения с трубопроводами водоснабжения допускается уменьшение расстояния по вертикали (в свету) в земле до 0,2 м (вниз от стенки трубопровода водоснабжения до стенки трубопровода водоотведения) при условии выполнения мероприятий по защите трубопровода водоснабжения от залива сточными водами при аварии, а трубопроводов канализации – от продавливания вышерасположенными сетями (футляры, обоймы). Длину футляров (обойм) следует принимать не менее чем на 2 м в каждую сторону от стенок трубы канализации. Защитные футляры могут быть выполнены из стали или стеклокомпозитных материалов.

Расстояния от подземных сетей канализации до деревьев, кустарников, растений, высаженных в кадках, защитных прикорневых барьеров должны приниматься согласно СП 42.13330 и СП 31.13330.2021 (пункт 11.48).

П р и м е ч а н и е – В стесненных условиях строительства допускается выполнять прокладку участков дождевой канализации глубиной заложения меньше приведенной в 6.2.4 при условии выполнения компенсационных мероприятий:

- тип основания сетей принимать по несущей способности грунтов, трубопроводов, защитных и строительных конструкций и воспринимаемых нагрузок в соответствии с СП 22.13330 и СП 45.13330;

- значения нагрузок и воздействий, коэффициенты к ним и предельные значения деформаций следует принимать в соответствии с ГОСТ 27751 и СП 20.13330;

- при соединении металлических труб трубопроводов и стальных защитных футляров на сварке выполнять требования 6.7.8;

- защиту строительных конструкций от коррозии следует выполнять в соответствии с СП 28.13330, СП 72.13330, ГОСТ 31445 и ГОСТ 9.602;

- оценку влияния строительства на иные объекты капитального строительства окружающей застройки следует выполнять в соответствии с СП 22.13330;

- принимаемые в проектной документации механизмы и технологии выполнения строительно-монтажных работ не должны оказывать недопустимое воздействие на существующие здания и сооружения;

- разработка комплекса мер по обеспечению сохранности строительных конструкций зданий и сооружений, попадающих в зону производства работ;

- обследование технического состояния зданий и сооружений, попадающих в зону влияния строительства, а также мониторинг их технического состояния следует выполнять по ГОСТ 31937;

- гидроизоляция наружных поверхностей железобетонных строительных конструкций сетей инженерно-технического обеспечения должна выполняться из материалов, обладающих свойствами адгезии к бетону, водонепроницаемостью, стойкостью к химическому воздействию окружающей среды и трещиностойкостью, не поддающихся химико-биологической коррозии;

- стальные футляры, применяемые при прокладке трубопроводов сетей должны:

а) соответствовать по герметичности требованиям, предъявляемым к размещаемым в них трубопроводам;

б) иметь внутренний диаметр не менее, чем на 200 мм больше наружного диаметра трубопровода (независимо от способа производства работ: закрытый/открытый), обеспечивающий размещение в них трубопроводов без повреждения их наружной противокоррозионной изоляции и (или) исключающие недопустимые повреждения наружной поверхности стенки трубы:.

- сплошные монолитные железобетонные обоймы усиления, применяемые при прокладке трубопроводов сетей инженерно-технического обеспечения, которые должны иметь толщину, определяемую по расчетным нагрузкам и воздействиям в соответствии с СП 20.13330;

- заполнять межтрубное пространство стальных защитных футляров цементно-песчаными растворами М 100 и выше;

- применять трубы и элементы стыковых соединений из материалов, удовлетворяющих требованиям морозоустойчивости. При необходимости, подтвержденной теплотехническим расчетом, следует предусматривать мероприятия по предотвращению недопустимого уменьшения проходного сечения указанных участков дождевой канализации в результате сезонного промерзания.

5.2.2 Гидравлический расчет напорных канализационных трубопроводов следует производить согласно СП 31.13330.

4.14 При проектировании сооружений очистки городских и (или) поверхностных сточных вод поселений и городских округов, а также поверхностных сточных вод производственных объектов на стадии основных технических решений необходимо рассматривать возможности по обеспечению имеющихся в регионе потребностей в техническом водоснабжении, обводнении и орошении за счет использования очищенных сточных вод.