СП 22.13330.2016 Действует

5.3.20 Для предварительных расчетов оснований сооружений

5.3.10 Для расчета по несущей способности оснований из медленно уплотняющихся водонасыщенных глинистых, органоминеральных и органических грунтов, в которых возможно формирование избыточных

5.3.17 Доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов

5.3.12 Указанные в 5.3.6, 5.3.7 методы определения модуля деформации и в 5.3.11 методы определения прочностных характеристик допускается применять без параллельного проведения испытаний методами, указанными в 5.3.5 и 5.3.9, для сооружений геотехнической категории 2, приведенных в таблице 5.11.

5.4.12 При подъеме уровня подземных вод следует учитывать возможность развития дополнительных осадок основания вследствие ухудшения деформационных и прочностных характеристик грунтов при их водонасыщении и изменения напряженного состояния сжимаемой толщи в результате гидростатического и гидродинамического взвешивания

5.5.3 Нормативную глубину сезонного промерзания грунта

5.6.5 Расчет оснований по деформациям проводят исходя из условия

5.4.16 Если подземные воды или промышленные стоки агрессивны по отношению к материалам заглубленных конструкций или имеют тенденцию к повышению коррозионной агрессивности грунтов, следует предусматривать антикоррозионные мероприятия в соответствии с требованиями СП 28.13330.

5.5.2 Нормативную глубину сезонного промерзания грунта

5.5.7 Глубина заложения наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений должна назначаться по таблице 5.3, при этом глубина исчисляется: при отсутствии подвала или технического подполья – от уровня планировки, а при их наличии – от пола подвала или технического подполья.

5.6.4 Совместная деформация основания и сооружения может характеризоваться:

5.5.10 Фундаменты сооружения или его отсека должны закладываться на одном уровне. При необходимости заложения соседних фундаментов без специальных защитных мероприятий на разных отметках их допустимую

11.22 Расчет дренажей должен включать фильтрационные расчеты (приток и положение пониженного уровня подземных вод), гидравлические расчеты (пропуск каптированных подземных вод через сооружения дренажа) и подбор песчано-гравийных обсыпок согласно СП 103.13330.

5.6.11 При назначении коэффициента условий работы γc2\gamma_{c2}γc2​ в формуле (5.7) следует иметь в виду, что к числу зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой относятся:

- здания панельные, блочные и кирпичные, в которых междуэтажные перекрытия опираются по всему контуру на поперечные и продольные стены или только на поперечные несущие стены при малом их шаге;

- сооружения типа башен, силосных корпусов, дымовых труб, домен и др.

5.6.8 Определение расчетного сопротивления оснований R, сложенных рыхлыми песками, следует выполнять на основе специальных исследований.

5.6.15 Для ленточных фундаментов, когда ширина типовых сборных железобетонных плит совпадает с шириной, полученной по расчету, допускается применение плит с угловыми вырезами.

5.6.10 Расчетные значения

5.6.13 Расчетное сопротивление R основания, сложенного крупнообломочными грунтами, вычисляют по формуле (5.7) на основе результатов непосредственных определений прочностных характеристик грунтов.

Если содержание заполнителя превышает 40 %, значение R для крупнообломочных грунтов допускается определять по характеристикам заполнителя.

5.6.19 При совпадении ширины типовой сборной железобетонной плиты с шириной фундамента, полученной по расчету, плиты прямоугольной формы и с угловыми вырезами укладывают в виде непрерывной ленты. В этом случае расчетное сопротивление грунта основания R, вычисленное по формуле (5.7), может быть повышено в соответствии с рекомендациями 5.6.24.

5.6.27 При расчете внецентренно нагруженных фундаментов эпюры давлений допускается принимать трапециевидными и треугольными, в том числе укороченной длины, обозначающие краевой отрыв подошвы фундамента от грунта при относительном эксцентриситете равнодействующей е более l / 6 (рисунок 5.1).

11.26 Работы по устройству дренажей должны выполняться в осушенных грунтах. Дренажные трубы следует закладывать ниже расчетной глубины промерзания грунта.

6.10.21 Предварительные расчеты осадок оснований, армированных вертикальными элементами, допускается выполнять в соответствии с требованиями 5.6, используя в расчетах (6.44), в том случае, если выполняется условие:

9.7

5.7.11 Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления

5.7.12 Расчет фундамента на сдвиг по подошве проводят исходя из условия

5.7.14 Предельное сопротивление основания (однородного ниже подошвы фундамента до глубины не менее 0,75b), сложенного медленно уплотняющимися водонасыщенными грунтами (5.7.5), допускается вычислять следующим образом:

5.9.2 К мероприятиям, предохраняющим грунты основания от ухудшения их строительных свойств, относятся:

а) водозащитные мероприятия на площадках, сложенных грунтами, чувствительными к изменению влажности (соответствующая компоновка генеральных планов, вертикальная планировка территории, обеспечивающая сток поверхностных вод, устройство дренажей, противофильтрационных завес и экранов, прокладка водопроводов в специальных каналах или размещение их на безопасных расстояниях от сооружений, контроль за возможными утечками воды и т. п.);

б) защита грунтов основания от химически активных жидкостей, способных привести к просадкам, набуханию, активизации карстовых явлений, повышению агрессивности подземных вод и т. п.;

в) ограничение источников внешних воздействий (например, вибраций);

г) предохранительные мероприятия, осуществляемые в процессе строительства сооружений (сохранение природной структуры и влажности грунтов, соблюдение технологии устройства оснований, фундаментов, подземных и наземных конструкций, не допускающей изменения принятой в проекте схемы и скорости передачи нагрузки на основание, особенно при наличии в основании медленно консолидирующихся грунтов и т. п.);

д) теплотехнические мероприятия (в том числе с применением эффективной влаго- и биостойкой теплоизоляции). Предел прочности при сжатии вертикальной теплоизоляции со стороны грунта должен составлять не менее 200 кПа при глубине заложения до 3,5 м, не менее 250 кПа при глубине заложения более 3,5 м и в горизонтальной части, для цокольной части не менее 100 кПа.

Коэффициент водопоглощения для теплоизоляционных материалов, используемых в конструкции фундаментов, сооружений, при испытании согласно ГОСТ 12087 (метод 2), должен составлять не более 0,7 %, в конструкции цокольной части стены не более 1,5 %.

Необходимая толщина теплоизоляции определяется согласно СП 50.13330.

При выборе материалов для теплоизоляции конструкций фундаментов, стен подвалов, подпорных стен и т. п. при их заложении менее глубины сезонного промерзания необходимо соблюдать следующие требования:

- предел прочности при сжатии для теплоизоляционных материалов со стороны грунта должен составлять не менее 200 кПа при глубине заложения до 3,5 м и не менее 250 кПа при глубине заложения более 3,5 м;

- предел прочности при сжатии для теплоизоляционных материалов, устанавливаемых под фундаментом, должен составлять не менее 250 кПа;

- коэффициент водопоглощения при длительном полном погружении образцов для теплоизоляционных материалов должен составлять не более 0,7 %.

П р и м е ч а н и е – Определение предела прочности при сжатии выполняется по ГОСТ EN 826, ГОСТ 17177, определение водопоглощения – по ГОСТ 12087.

6.1.22 Для расчета просадок грунта от нагрузки фундамента

6.1.2 Основными специфическими характеристиками просадочных грунтов являются:

6.1.23 Дополнительная осадка

6.1.21 При отсутствии опытных определений начального просадочного

6.2.21 Компенсирующие песчаные подушки устраивают на кровле или в пределах слоя набухающих грунтов при давлении, передаваемом на основание, не менее 0,1 МПа.

Для устройства подушек применяют пески любой крупности, за исключением пылеватых, уплотняемые до плотности в сухом состоянии не менее 1,6 т/м3^33 .

Компенсирующие песчаные подушки устраивают только под ленточные фундаменты, когда их ширина не превышает 1,2 м. Размеры подушки назначают по таблице 6.3.

Т а б л и ц а  6.3

6.4.2 По характеру залегания органоминеральные и органические грунты делятся на открытые (залегающие с поверхности), погребенные (залегающие в виде линз или слоев на различной глубине) и искусственно погребенные (перекрытые искусственно сформированными отложениями).

6.4.4

6.4.6 Следует выделять пресноводные илы с относительным содержанием органического вещества Ir_rr​ более 0,1 д.е. – сапропели. В зависимости от условий залегания сапропели подразделяют на неуплотненные и уплотненные в природном залегании; по относительному содержанию органического вещества – на высокоминеральные, среднеминеральные и низкоминеральные.

6.10.1 Армирование грунта является методом преобразования его свойств путем введения в него специальных элементов, обеспечивающих улучшение деформационных и прочностных характеристик.

6.4.7 Характеристики органоминеральных и органических грунтов следует определять на основе непосредственных испытаний грунтов в полевых или лабораторных условиях.

Ориентировочные значения физико-механических характеристик сапропелей, открытых и погребенных торфов и илов, используемые для предварительной оценки оснований, сложенных указанными грунтами, приведены в приложении Ж.

6.5.7

6.4.24 В отдельных случаях основание, содержащее органоминеральные и органические грунты, может быть использовано при соблюдении определенной скорости передачи нагрузки или при применении конструктивных мероприятий (введение поясов жесткости, разбивка здания на отдельные секции и т. п.).

6.4.30 Если основание, содержащее органоминеральные и органические грунты, состоит из нескольких горизонтальных слоев с различными модулями деформации, осадку всей толщи в конце периода стабилизации определяют как сумму осадок отдельных слоев.

11.10 Иглофильтровый способ водопонижения следует применять в грунтах с коэффициентом фильтрации от 1 до 50 м/сут, а с использованием вакуума – грунтах с коэффициентом фильтрации от 0,2 до 2 м/сут.

6.7.7

6.7.9

6.7.10

6.7.16 При проектировании намывных работ необходимо так размещать дамбы обвалования, ограждающие карты намыва, чтобы они не служили основанием зданий и сооружений во избежание развития недопустимых неравномерных осадок.

6.8.4

6.8.8

6.8.6

6.10.15 При проектировании армированных массивов и насыпей следует проверить невозможность наступления предельных состояний первой группы, при которых происходит сдвиг или опрокидывание армированной области в целом, либо потеря несущей способности или сдвиг подстилающего неармированного грунта (см. рисунок 6.15).

При выполнении проверки общей устойчивости и несущей способности основания в таких случаях армированный массив допускается считать недеформируемым жестким телом, а расчет следует выполнять в соответствии с требованиями 5.7.1, 5.7.6–5.7.10.

6.8.9

6.8.7

6.9.7 Термический способ следует применять для закрепления лессовых просадочных грунтов с коэффициентом водонасыщения Sr_rr​ ≤\le≤ 0,5.

6.9.3

6.9.17

6.9.18 Расположения элементов закрепленного грунта в плане искусственных оснований может производиться по схемам, приведенным на рисунке 6.13.

6.9.23 Технология производства работ по созданию закрепленного массива грунта должна обеспечивать минимизацию негативного воздействия на основание фундаментов возводимого или существующего сооружения.

6.10.14 При применении геосинтетических материалов в качестве армирующих элементов коэффициенты трения между материалом и грунтом, а также прочность на разрыв их соединений следует определять на основании испытаний.

6.10.18 Армирующие элементы, в которых возникают сжимающие усилия, должны быть проверены расчетом по прочности их материала и по сопротивлению вдавливанию в грунтовый массив (несущей способности по грунту).

Проверку прочности по материалу сжатого армирующего элемента следует выполнять исходя из условия

7.4 Расчет оснований, сложенных пучинистыми грунтами, по несущей способности должен выполняться с учетом одновременного действия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Расчет оснований опор на одновременное действие сил морозного пучения и кратковременных нагрузок (ветровых и от обрыва проводов) не требуется.

6.11.4

6.11.9 На площадках, сложенных специфическими грунтами, конструкции сооружений следует проектировать с учетом возможного совместного воздействия на них деформаций от подработок и проявления специфических свойств указанных грунтов.

6.11.7 Краевое давление на грунт под подошвой фундаментов, в том числе плитных, следует определять с учетом дополнительных моментов, вызываемых деформацией земной поверхности при подработке.

Краевое давление не должно превышать 1,4 R, в угловой точке – 1,5 R.

6.12.12 Для определения типа (провал или оседание) карстовых деформаций и их расчетных параметров необходимо определить расчетом геометрические параметры карстовой полости в водорастворимой горной породе, при образовании которой возникают карстовые деформации. Размер и положение карстовой полости в водорастворимой горной породе следует определять согласно указаниям СП 499.1325800.

П р и м е ч а н и я

1 Для расчета прочности свода толщи, перекрывающей карстующиеся породы, и прогноза деформаций грунтового массива над карстовой полостью следует использовать численные и аналитические методы, учитывающие прочностные и деформационные характеристики грунтов.

Аналитические методы необходимо использовать для оценки возможности провалообразования на участке строительства с учетом развития полости в карстующихся породах за время эксплуатации сооружения. Образование провала над карстовой полостью считается возможным, если прогнозируемое за время эксплуатации сооружения значение диаметра полости оказывается больше «критического» значения этого диаметра, устанавливаемого, согласно указаниям СП 499.1325800, расчетом устойчивости цилиндрического объема толщи, перекрывающей карстующиеся породы.

При использовании численных методов выбор типа расчетной модели (плоская, осесимметричная, трехмерная) следует выполнять в зависимости от параметров карстовой полости и геотехнических условий объекта (конфигурация проектируемого сооружения и нагрузок на его фундаменты, инженерно-геологическое строение массива основания).

2 Если основание сооружения до кровли водорастворимых горных пород сложено, в основном, несвязными грунтами, расчетные параметры карстовых деформаций допускается определять с использованием схемы «мульды сдвижения» по СП 21.13330 или иных аналитических методов, эффективность и достоверность которых может быть подтверждена верификационными расчетами, моделирующими зафиксированные случаи проявления карста.

3 Допускается применение вероятностных методов на ранних стадиях проектирования (при наличии достаточного количества статистического материала и обоснованных вероятностных методик) и для назначения объема дополнительных изысканий. Использование вероятностных методов расчета для определения окончательных расчетных параметров карстовых деформаций не допускается.

4 Тип и расчетные параметры карстовых деформаций следует определять с учетом параметров проектируемого (реконструируемого) сооружения (глубина котлована, типа сооружения и фундаментов, нагрузок, передаваемых на основание и т. п.). Если проектируемое сооружение имеет заглубленные несущие элементы (сваи, заглубленный плитный фундамент и т.п.), то параметры карстовых деформаций должны определяться для глубин, на которых осуществляется передача нагрузки на основание.

5 Определение расчетных параметров карстовых полостей, типа и параметров карстовых деформаций допускается проводить только с привлечением специализированных организаций на этапе проектирования.

6.13.5 При действии моментов от нагрузок особого сочетания в двух направлениях расчет сейсмостойкости основания по несущей способности должен выполняться раздельно на действие сил и моментов в каждом направлении независимо друг от друга.

6.13.6

7.2

7.6

7.8

7.9 Расчет оснований по несущей способности при действии на фундамент (анкерную плиту) выдергивающей нагрузки проводят исходя из условия

7.10

9.16

А.1 Характеристики грунтов, приведенные в таблицах А.1–А.8, допускается использовать в расчетах оснований сооружений в соответствии с требованиями 5.3.20.

6.12.4 По степени опасности в карстово-суффозионном отношении участки строительства подразделяются на три категории: неопасная, потенциально опасная, опасная.

С.2 Нелинейная модель должна выбираться в зависимости от решаемой задачи, с учетом уровня ответственности сооружения по ГОСТ 27751, применимости модели в данных грунтовых условиях, нагрузок и ожидаемых деформаций. Параметры моделей определяют и уточняют в рамках инженерно-геотехнических изысканий.

5.6.35 Если среднее давление под подошвой фундамента

5.6.46 Предельные значения совместной деформации основания и

6.3.16

6.10.20 Для проведения предварительных расчетов оснований по деформациям расчетные значения эффективного (интегрального) модуля общей деформации армированного грунта или массива в перпендикулярных направлениях как для трансверсально-изотропной среды допускается определять по формулам

6.10.22 При проектировании оснований из армированных грунтов и массивов следует предусматривать проведение геотехнического мониторинга в соответствии с требованиями раздела 12.

7.3 Расчет оснований по деформациям и несущей способности следует проводить для всех режимов работы опор. Динамическое воздействие порывов ветра на конструкцию опоры учитывают лишь при расчете оснований по несущей способности.

5.5.9 При проектировании сооружений уровень подземных вод должен приниматься с учетом его прогнозирования на период эксплуатации сооружения по 5.4 и влияния на него водопонижающих мероприятий, если они предусмотрены проектом (раздел 11).

5.7.3 Вертикальную составляющую силу предельного сопротивления

6.10.17 Армирующие элементы, в которых возникают растягивающие усилия, должны быть проверены расчетом по прочности их материала и по сопротивлению выдергиванию из грунтового массива или насыпного грунта.

Проверку прочности по материалу растянутого армирующего элемента следует выполнять исходя из условия

8.3 В зданиях с несущими стенами следует применять фундаменты на естественном основании (ленточные, столбчатые, щелевые и др.). В сложных инженерно-геологических условиях (специфические грунты, высокий уровень подземных вод и др.) допускается использовать типы фундаментов, указанные в 8.2,б) и 8.2,в).

5.6.34 При расчете осадки фундаментов, возводимых в котлованах глубиной менее 5 м, допускается в формуле (5.16) не учитывать второе слагаемое.

5.6.29 При наличии моментов

5.8.15 Строительные материалы, используемые при реконструкции, должны соответствовать требованиям по надежности и долговечности строительных конструкций и оснований (ГОСТ 27751).

С.1 Нелинейные геомеханические модели (в том числе модели с «упрочнением») применяются для выполнения расчетов численными методами в апробированных геотехнических программных комплексах.

7.11

6.2.9 Подъем основания при набухании грунта

6.2.11 Значение

6.5.9

9.33 При проектировании оснований, фундаментов и подземных частей вновь возводимых или реконструируемых сооружений, в том числе подземных сооружений, возводимых закрытым способом, располагаемых на застроенной территории, необходимо выполнять геотехнический прогноз (оценку) влияния строительства на изменение напряженно-деформированного состояния окружающего грунтового массива, в т. ч. оснований сооружений окружающей застройки. Геотехнический прогноз влияния должен учитывать также дополнительные технологические деформации, включая осадки, фундаментов сооружений окружающей застройки от устройства «стены в грунте», грунтовых инъекционных анкеров, буроинъекционных свай и пр.

П р и м е ч а н и я

1 Геотехнический прогноз влияния также необходимо выполнять при проектировании подземных инженерных и транспортных коммуникаций, которые размещаются на застроенных территориях.

2 Требования 9.339.39 распространяются на проектирование подземных инженерных и транспортных коммуникаций также как на строящиеся или реконструируемые сооружения.

Геотехнический прогноз следует выполнять с учетом горизонтальных перемещений ограждающей конструкции котлована и разгрузки основания от выемки грунта в котловане, нагрузок от вновь возводимого сооружения или дополнительных нагрузок от реконструируемого сооружения, изменения уровня подземных вод, технологических и динамических воздействий строительных работ и других факторов с учетом последовательности устройства подземной части сооружения, используя аналитические и численные методы расчета. Для расчета дополнительных деформаций оснований и фундаментов сооружений окружающей застройки, вызванных вертикальными нагрузками от вновь возводимого сооружения, допускается использовать расчетную схему в виде линейно-деформируемого полупространства (см. 5.6.37).

П р и м е ч а н и я

1 Величину дополнительной технологической осадки в процессе устройства «стены в грунте» для окружающей застройки (при расстоянии от котлована до сооружений окружающей застройки менее 5 м) следует определять по расчету методом численного моделирования, учитывающим следующие параметры: расстояние между фундаментом здания и «стеной в грунте», длину захватки «стены в грунте», давление по подошве фундамента и плотность бентонитового раствора. Величину технологической осадки также допускается определять методом аналогий, на основании результатов геотехнического мониторинга, выполненного на аналогичных площадках со схожими грунтовыми условиями.

2 Величину дополнительных технологических осадок от устройства грунтовых анкеров следует определять по расчету методом численного моделирования в плоской или трехмерной постановке, рассматривая скважины для устройства анкеров как выемки круглого сечения с заданным процентом перебора грунта. Величину перебора грунта допускается назначать методом аналогий, на основании результатов геотехнического мониторинга и обратных расчетов на аналогичных площадках со схожими грунтовыми условиями, либо по результатам выполнения работ на опытной площадке.

3 Величину дополнительной технологической осадки окружающей застройки, вызванную другими технологическими процессами, следует определять на основании сопоставимого геотехнического опыта.

5.6.52 Расчет деформаций основания допускается не выполнять для сооружений геотехнических категорий 1 и 2, если среднее давление под фундаментами проектируемого сооружения не превышает расчетное сопротивление грунтов основания (см. 5.6.7–5.6.25) и выполняется одно из следующих условий:

а) степень изменчивости сжимаемости основания меньше предельной (по 5.6.49, а);

б) инженерно-геологические условия площадки строительства соответствуют области применения типового проекта (по 5.6.49, в);

в) грунтовые условия площадки строительства сооружений, перечисленных в таблице 5.11, относятся к одному из вариантов, указанных в этой таблице.

Т а б л и ц а  5.11

6.10.16 Расчетные величины усилий в армирующих элементах допускается определять методами предельного равновесия или с помощью моделирования изменения напряженно-деформированного состояния армированного массива численными методами.

6.9.16 При проектировании для элемента закрепленного грунта следует назначать следующие границы закрепления.

Для инъекционных способов закрепления:

расчетный радиус – расстояние от оси скважины/инъектора до границы закрепления, за пределами которой характеристики грунта принимаются равными природным, назначается при проектировании в зависимости от вида и свойств раствора, фильтрационных характеристик грунта и подтверждается по результатам опытных работ;

расчетная глубина – расстояние от верхней до нижней границы закрепления в пределах сечения с расчетным радиусом, за пределами которых характеристики грунта принимаются равными природным, назначается при проектировании по глубине погружения инъекторов и (или) глубине установки манжетных колонн или скважин с учетом пропитки под ними.

Для буросмесительного способа закрепления:

расчетный радиус – расстояние от оси элемента закрепленного грунта до границы закрепления, за пределами которой характеристики грунта принимаются равными природным, назначается при проектировании по размерам бурового инструмента (диаметр буросмесителя);

расчетная глубина – расстояние от верхней до нижней границы закрепления в пределах сечения с расчетным радиусом, за пределами которых характеристики грунта принимаются равными природным, назначается при проектировании по глубине погружения буросмесителя.

Для струйной цементации:

расчетный радиус – расстояние от оси грунтоцементного элемента до границы закрепления, за пределами которой характеристики грунта принимаются равными природным, назначается при проектировании по расчетной границе грунто-цементного элемента в плане на основании положений настоящего раздела и опытным работам, выполненным при изысканиях, если они были предусмотрены проектом;

расчетная глубина – расстояние от верхней до нижней границы закрепления в пределах сечения с расчетным радиусом, за пределами которых характеристики грунта принимаются равными природным, назначается при проектировании по глубине погружения бурового инструмента, формирующего элемент закрепленного грунта с учетом размыва грунта без формирования расчетного радиуса в нижней и верхней точках остановки монитора (до выполнения опытных работ допускается принимать 0,5 м в нижней и от 0,0 до 0,5 м в верхней точке).

До опытных работ допускается назначать значения характеристик по таблице 6.13.

5.1.12а При использовании геомеханических моделей с упрочнением и других нелинейных моделей следует учитывать их область применения в зависимости от вида грунта и типа воздействия. Выбор конкретной нелинейной модели должен выполняться проектной организацией и указываться в задании на инженерные изыскания.