СП 24.13330.2021 Действует

- возможности связи различных горизонтов подземных вод;

- грузоподъемных и транспортных операций со сваями;

- влияния устройства свай на соседние сооружения.

7.7.11 При выполнении расчета свайных фундаментов, когда влияние отдельных факторов на результаты расчета неочевидно, следует проводить анализ чувствительности к каждому из факторов. Следует определять максимальные и минимальные значения величин, характеризующих результаты расчета, получать достоверную оценку механической работы сооружения в диапазоне прогнозируемых выходных данных и учитывать влияние неопределенностей исходных данных в параметрах модели.

8.4 Ростверки стаканного типа, состоящие из плитной части и подколонника – стаканной части, применяют в сооружениях со сборным железобетонным каркасом.

Размеры ростверка в плане должны приниматься кратными 30 см, а по высоте – 15 см. Конструктивную высоту ростверка назначают на 40 см больше глубины стакана. Ростверк рассчитывают на изгиб (плитная часть, стаканная часть) и на продавливание (продавливание колонны и угловой сваи) в соответствии с СП 63.13330. Армирование ростверка выполняют плоскими сетками (плитная часть) и пространственными каркасами (стенки стакана).

8.7 Число свай в фундаменте и их размеры следует назначать из условия максимального использования прочности материала свай и грунтов основания при расчетной нагрузке, допускаемой на сваю, с учетом допустимых перегрузок крайних свай в фундаменте.

Выбор конструкции и размеров свай должен осуществляться с учетом значений и направления действия нагрузок на фундаменты, а также технологии строительства сооружения.

При размещении свай в плане необходимо стремиться к минимальному числу их в свайных кустах или к максимально возможному шагу свай в лентах, добиваясь наибольшего использования принятой в проекте несущей способности свай. Необходимо рассматривать следующие варианты размещения свай в плане ленточного ростверка: однорядное, многорядное шахматное и многорядное.

9.1 При инженерно-геологических изысканиях на строительных площадках, сложенных просадочными грунтами, следует определять тип грунтовых условий по просадочности с указанием частных и максимальных возможных значений просадки грунтов от собственного веса (при подсыпках  с учетом веса подсыпки), подсчитанных с учетом всех слоев грунта с относительной просадочностью εsl_{sl}sl​ ≥ 0,001.

Наряду с бурением скважин необходимо предусматривать проходку шурфов с отбором монолитов грунта.

При изучении на застраиваемой территории гидрогеологического режима подземных вод и прогнозировании его изменения при строительстве и эксплуатации сооружений необходимо прогнозировать возможность замачивания грунтов в результате действия различных факторов.

Физико-механические, в том числе прочностные и деформационные, характеристики просадочных грунтов должны определяться для состояния природной влажности и при полном водонасыщении. Относительную просадочность грунтов следует определять в условиях их замачивания водой, которая по температуре и химическим примесям соответствует циркулирующей в инженерных сетях как проектируемого объекта, так и сооружений, расположенных на примыкающей к нему территории.

9.16 Применение свайных фундаментов не исключает необходимости выполнения водозащитных мероприятий. При этом в грунтовых условиях II типа по просадочности должна быть также предусмотрена разрезка зданий осадочными швами на блоки простой конфигурации. В производственных зданиях промышленных предприятий, оборудованных кранами, кроме того, должны быть предусмотрены конструктивные мероприятия, обеспечивающие возможность рихтовки подкрановых путей на удвоенное значение расчетной осадки свайных фундаментов, но не менее половины просадки грунта от собственного веса. В случаях, когда свайный фундамент не исключает деформации конструкций и крены сооружений, превышающие величины, допустимые нормативными документами, сооружения допускается проектировать с учетом мероприятий, снижающих их неравномерную осадку и устраняющих крены, в том числе с применением выравнивания.

11.5 Расчет свайных фундаментов и их оснований на подрабатываемых территориях должен производиться с учетом:

а) изменений физико-механических свойств грунтов, вызванных подработкой территории, в соответствии с 11.6;

б) перераспределения вертикальных нагрузок на отдельные сваи, вызванного наклоном, искривлением и уступообразованием земной поверхности, в соответствии с 11.7;

в) дополнительных нагрузок в горизонтальной плоскости, вызванных относительными горизонтальными деформациями грунтов основания, в соответствии с 11.8.

11.10 Свайные фундаменты сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, следует проектировать исходя из условий необходимости передачи на ростверк минимальных усилий от свай, возникающих в результате деформации земной поверхности.

Для выполнения этого требования в проектах необходимо предусматривать:

а) разрезку сооружения на отсеки для уменьшения влияния горизонтальных перемещений грунта основания;

б) преимущественно висячие сваи для сооружений с жесткой конструктивной схемой для снижения дополнительно возникающих усилий в вертикальной плоскости от искривления основания;

в) сваи возможно меньшей жесткости, например призматические, квадратного или прямоугольного поперечного сечения, при этом сваи прямоугольного сечения следует располагать меньшей стороной в продольном направлении отсека сооружения;

г) преимущественно податливые конструкции сопряжения свай с ростверком, указанные в 11.4;

д) выравнивание сооружений с помощью домкратов или других выравнивающих устройств.

При разрезке сооружения на отсеки между ними в ростверке следует предусматривать зазоры (деформационные швы), размеры которых определяют как для нижних конструкций сооружений в соответствии с СП 21.13330.

11.11 Свайные фундаменты следует применять, как правило, на подрабатываемых территориях I–IV групп, в том числе:

- с висячими сваями – на территориях I–IV групп для любых видов и конструкций сооружений;

- со сваями-стойками – на территориях III и IV групп для сооружений, проектируемых с податливой конструктивной схемой здания при искривлении основания, а для IV группы –и для сооружений, проектируемых с жесткой конструктивной схемой.

П р и м е ч а н и я

1 Деление подрабатываемых территорий на группы принято в соответствии с СП 21.13330.

2 Сваи-оболочки, набивные и буровые сваи диаметром более 600 мм и другие виды жестких свай допускается применять, как правило, только в свайных фундаментах с податливой схемой при сопряжении их с ростверком через шов скольжения (11.4).

3 Заглубление в грунт свай на подрабатываемых территориях должно быть не менее 4 м, за исключением случаев опирания свай на скальные грунты.

12.2 При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах кроме требований настоящего свода правил следует соблюдать требования  СП 14.13330.

Для проектирования свайных фундаментов должны использоваться данные сейсмологических и сейсмотектонических исследований, а также сейсмического микрорайонирования площадки строительства, которые следует предусматривать в составе инженерных изысканий в случаях, указанных в СП 14.13330.

13.8 При проектировании свай с опиранием на водорастворимые горные породы на участках, отнесенных к категориям опасным в карстово-суффозионном отношении, следует с помощью геотехнических мероприятий (тампонирование, инъектирование и другие мероприятия, выполняемые для горной породы ниже торца сваи и, при необходимости, в грунтах выше торца) обеспечивать исключение существующих полостей и образование новых полостей в водорастворимой горной породе и в грунтах покровной толщи с последующим переводом площадки в категорию безопасной в карстово-суффозионном отношении. Проектирование с применением соответствующих конструктивных противокарстовых мероприятий допускается при опирании свай на труднорастворимые породы при соответствующем расчетном обосновании с учетом расчетных параметров карстовых деформаций.

12.24 Расчет свай, входящих в состав свайного фундамента с промежуточной подушкой, на горизонтальные нагрузки допускается не выполнять. Несущую способность таких свай, работающих на сжимающую нагрузку с учетом сейсмических воздействий, следует определять в соответствии с 12.6; при этом сопротивление грунта необходимо учитывать вдоль всей боковой поверхности сваи, т. е. hd_dd​ = 0.

13.14 Для свайных фундаментов мостовых опор в зоне развития карстово-суффозионных процессов допускается применение висячих свай и свай-стоек с жесткой заделкой их в ростверке. При этом свайный фундамент опоры моста следует проектировать с учетом возможности, при строительстве и дальнейшей эксплуатации сооружения, выхода из работы свай, попадающих в определенный расчетом диаметр провала. Фундамент должен проектироваться с учетом дополнительной нагрузки на фундамент от грунта и веса свай в зоне провала. Нагрузки, возникающие при взаимодействие фундаментов и провала, следует рассматривать в особом сочетании. При этом, если в ходе изысканий зафиксированы провалы инструмента в карстующихся породах, в проекте следует предусматривать их цементацию. Если в ходе изысканий провалы бурового инструмента не фиксировались, дополнительное влияние допускается определять на основании численного моделирования с учетом СП 22.13330 и 13.10.

Г.1 При строительстве сооружений на свайных фундаментах в сезоннопромерзающих или искусственно замороженных пучинистых грунтах необходимо учитывать касательные силы морозного пучения. Расчет оснований и свайных фундаментов по устойчивости и прочности на воздействие сил морозного пучения грунтов следует выполнять при эксплуатации неотапливаемых сооружений, мачт ЛЭП и мобильной связи, трубопроводов и др. или при консервации сооружений, а также для условий периода строительства, если до передачи на сваи проектных нагрузок возможно промерзание грунтов слоя сезонного промерзания-оттаивания или выполняется искусственное замораживание грунтов (при строительстве метро или эксплуатации помещений с отрицательной температурой). При необходимости в проекте должны быть предусмотрены мероприятия по предотвращению выпучивания свай в период строительства.

8.16 При погружении свай вдавливанием конструкция стыков составных свай и секций многосекционных свай может быть сварной, болтовой, стаканной и других типов и должна учитывать значение и направление нагрузок, передаваемых на сваю при ее работе в процессе погружения и эксплуатации. При погружении свай тяжелыми сваевдавливающими установками узел рассчитывается на максимальное усилие вдавливания.

8.20 Назначать марки и категорий сталей труб для изготовления металлических свай следует в соответствии с СП 16.13330. Требования к материалу свай, находящихся в условиях переменного промерзания-оттаивания, следует принимать в соответствии с СП 25.13330.

8.24 Армирование буронабивных, буросекущихся и буроинъекционных свай следует выполнять объемными каркасами, для создания их жесткости продольные арматурные стержни должны быть соединены не только хомутами, но и трубчатыми кольцами, установленными на сварке по длине каркаса на расстоянии не реже чем через пять его диаметров (но не чаще чем через 2 м). В целях обеспечения защитного слоя бетона между грунтом и арматурными стержнями каркаса последний должен быть оснащен фиксаторами, а также крестообразными анкерами, установленными в нижнем конце каркаса для исключения возможности его подъема при извлечении обсадных труб.

8.25 В свайных фундаментах из деревянных стыкованных по длине свай стыки бревен или брусьев должны выполняться впритык с перекрытием металлическими накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны быть расположены вразбежку на расстоянии один от другого не менее 1,5 м.

9.4 В случае, если по результатам инженерных изысканий установлено, что погружение забивных свай в просадочные грунты затруднено, в проекте должно быть предусмотрено устройство лидерных скважин, диаметр которых в грунтовых условиях I типа следует назначать менее диаметра сечения сваи (до 50 мм), а в грунтовых условиях II типа – равным ему или менее (до 50 мм). В последнем случае глубина лидерных скважин не должна превышать глубину просадочной толщи.

9.5 Несущую способность свай, применяемых в грунтовых условиях I типа, следует рассчитывать по 7.2 с учетом того, что сопротивления грунтов под нижними концами R и на боковой поверхности fi_ii​ сваи (таблицы 7.2, 7.3 и 7.8), коэффициент пропорциональности K (см. приложение Б), модуль деформации E, угол внутреннего трения φ и удельное сцепление c должны определяться:

9.7 Несущую способность свай, применяемых в грунтовых условиях I типа, по результатам их статических испытаний, проведенных с локальным замачиванием грунта в пределах всей длины сваи согласно ГОСТ 5686, следует определять согласно 7.3.

В грунтовых условиях II типа при наличии опыта строительства на застраиваемой территории и результатов ранее выполненных статических испытаний свай в аналогичных условиях испытания свай допускается не проводить.

Не допускается определять несущую способность свай и свай-оболочек, устраиваемых в просадочных грунтах, по данным результатов их динамических испытаний, а также определять расчетные сопротивления просадочных грунтов под нижним концом и на боковой поверхности сваи по данным результатов полевых испытаний этих грунтов динамическим зондированием.

Статическое зондирование допускается применять:

ниже границы просадочной толщи – при выборе слоев грунта для опирания свай и для определения расчетных сопротивлений грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности сваи fi_ii​ ;

в грунтовых условиях I типа – для определения расчетных сопротивлений замоченных просадочных грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности сваи fi_ii​ ;

в грунтовых условиях II типа – при определении отрицательной силы трения просадочных грунтов на боковой поверхности сваи в соответствии с 9.10.

9.9 Сваи по несущей способности грунтов основания в грунтовых условиях II типа следует рассчитывать с учетом сил отрицательного трения исходя из условия

9.10 Отрицательную силу трения

7.2.19 При определении несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом необходимо использовать расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи и на боковой поверхности с учетом формулы (7.9) и 7.2.17, 7.2.20. К расчетным сопротивлениям следует вводить соответствующие понижающие коэффициенты условий работы, характерные для стальных трубчатых свай. Расчет на выдергивающие нагрузки стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом должен выполняться с учетом формулы (7.11) и 7.2.20.

П р и м е ч а н и е – Определение несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом при опирании на скальные или слабодеформируемые грунты допускается только по результатам статических испытаний.

7.2.25 В общем случае при устройстве комбинированных свай размер сердечника (d – круглой формы и b – квадратной) связан с диаметром грунтоцементной сваи D следующими соотношениями:

- для круглого сердечника диаметром d: D = 1,2…2,5d;

- для квадратного сердечника со стороной b: D = 1,5…3,0b.

7.2.20 При определении несущей способности стальной трубчатой сваи с открытым нижним концом коэффициент условий работы грунта под нижним концом грунтовой пробки γR,R\gamma_{R,R}γR,R​ принимается равным 0,5, а коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности (наружной или внутренней) сваи γR,f\gamma_{R,f}γR,f​, учитывающий вид грунта в слоях, принимается равным: 0,52 – для песчаных слоев грунта; 0,43 – для глинистых слоев грунта; 0,47 – для супесчаных слоев грунта.

7.2.24 Элементы, устраиваемые по струйной технологии, эффективны для увеличения несущей способности свай по грунту при существенных запасах прочности по материалу инвентарного элемента свай. Прочностные характеристики грунтоцементных элементов должны назначаться в зависимости от грунтовых условий и расхода цемента. Значения прочностных характеристик закрепленного массива грунта следует принимать в соответствии с СП 291.1325800 и подтверждать в ходе опытных и опытно-производственных работ. Объемы работ такого вида следует назначать при разработке проекта фундаментов.

7.2.27 Расчеты прочности по материалу комбинированных свай следует проводить исходя из обеспечения прочности:

- инвентарного элемента без учета наличия грунтоцемента;

- по материалу бетонного или грунтоцементного элемента;

- по контакту инвентарного элемента и материалу бетонного или грунтоцементного элемента.

П р и м е ч а н и е – Численное моделирование элементов, закрепленных по струйной или буросмесительной технологии, рекомендуется выполнять с использованием расчетных моделей – идеальной упруго-пластичной модели и модели, в основе которой заложен нелинейный критерий прочности на сдвиг, разработанной специально для скальных грунтов.

7.2.30 Основание, в котором расположены сваи, может испытывать деформации из-за консолидации, набухания, пригрузки смежных областей и т. д. Отрицательное (негативное) трение, возникающее на боковой поверхности свай при осадке околосвайного грунта и направленное вертикально вниз, следует учитывать в случаях:

- планировки территории подсыпкой толщиной более 1,0 м;

- загрузки пола складов полезной нагрузкой более 20 кН/м2^22 ;

- загрузки пола около фундаментов полезной нагрузкой от оборудования более 100 кН/м2^22 ;

- увеличения эффективных напряжений в грунте за счет снятия взвешивающего действия воды при понижении уровня подземных вод;

- незавершенной консолидации грунтов современных и техногенных отложений;

- уплотнения несвязных грунтов при динамических воздействиях;

- просадки грунтов при замачивании;

- при строительстве нового сооружения вблизи существующих.

П р и м е ч а н и е – Отрицательные силы трения, возникающие в просадочных грунтах, следует учитывать в соответствии с разделом 9.

7.3.13 Несущую способность Fd_dd​ , кН, свай по результатам их расчетов по формуле (7.31), основанной на данных статического зондирования конусом, следует определять как среднее значение из частных значений Fdu_{du}du​ для всех точек зондирования.

7.4.4 При расчете осадок группы свай необходимо учитывать их взаимное влияние. Дополнительная осадка сваи, находящейся на расстоянии a (расстояние измеряется между осями свай) от сваи, к которой приложена нагрузка N, равна

7.4.9 Границы условного фундамента (см. рисунок 7.4) определяют следующим образом:

снизу – плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай;

с боков – вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от осей крайних рядов вертикальных свай на расстоянии 0,5 шага свай (рисунок 7.4, а), но не более 1,5d (d – диаметр или сторона поперечного сечения сваи), а при наличии наклонных свай – проходящими через нижние концы этих свай (рисунок 7.4, б);

сверху – поверхностью планировки грунта ВГ.

Начальные напряжения σzu\sigma_{zu}σzu​ определяются с учетом экскавации котлована.

Возможен также трехмерный численный расчет осадки условного фундамента как анизотропного массива с учетом его конечной жесткости на сдвиг по вертикальным плоскостям.

П р и м е ч а н и е – При расчете оснований опор мостов условный фундамент допускается принимать ограниченным с боков вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных крайних рядов вертикальных свай на расстоянии htg (φII,n\varphi_{II,n}φII,n​/4), где φII,n\varphi_{II,n}φII,n​ – среднее значение угла внутреннего трения грунта.

7.4.6 Для расчетов свайных фундаментов, в состав которых входят сваи различной длины, объединенные общим ростверком, при расположении низа свай в одинаковых грунтовых условиях, допускается расчет дополнительной осадки выполнять с использованием формул (7.41) и (7.50), при этом l вычисляется по формуле

7.4.7 При выполнении расчетов коэффициентов жесткостей свай в составе вертикально нагруженной группы свай рекомендуется учитывать уменьшение жесткости свай в зависимости от отношения величины расчетной нагрузки на

7.4.8 Осадку большеразмерного свайного фундамента (свайного поля) следует определять по формуле

7.4.17 При расчете КСП фундамента нужно учитывать следующие виды взаимодействий:

- свай с грунтом;

- плиты (ростверка) с грунтом;

- взаимное влияние свай через грунт;

- взаимное влияние свай и плиты ростверка.

Указанные виды взаимодействий могут быть учтены путем расчетов с использованием численных моделей.

7.6.6 Если расстояние r от ближайших погружаемых свай меньше 25 м, допустимые безопасные расстояния следует устанавливать исходя из условия, чтобы скорость вертикальных колебаний фундамента V, см/с, на расстоянии r от погружаемой сваи не превышала предельно допустимого значения для данного сооружения, которое должно устанавливаться в зависимости от его конструктивных особенностей и категории технического состояния. Параметры колебаний при погружении свай молотами и вибропогружателями определяют по результатам виброизмерений при погружении пробных свай.

Для сооружений, находящихся в удовлетворительном состоянии, при забивке свай молотами допустимые значения скоростей колебаний могут быть определены по таблице 7.19. В необходимых случаях, в том числе при вибропогружении свай, допустимые безопасные расстояния должны уточняться на основе инструментальных исследований параметров колебаний грунта и сооружений при пробном погружении свай.

П р и м е ч а н и е – Уменьшение негативного динамического воздействия от забивки свай на сооружения возможно путем погружения свай в лидерные скважины, применением гидромолотов с большой массой ударной части при малой высоте ее подъема, вибропогружения и др.

Значения скорости колебаний V, см/с, сооружений вычисляют по формуле

7.6.4 В проектах реконструкции оснований и фундаментов сооружений должны приниматься такие решения, при которых максимально используются существующие конструкции фундаментов и несущая способность грунтов.

7.5.14 При устройстве буронабивных свай диаметром, превышающим 850 мм, не менее 10 % свай для сооружения класса КС-2 и не менее 30 % свай для сооружения класса КС-3, а при нагрузке на сваю более 10 МН –   50 % свай из них рекомендуется проектировать с арматурными каркасами, оснащенными специальными трубками для контроля сплошности и однородности стволов свай неразрушающими методами. Для фундаментов, где предусматривается устройство одной сваи под колонну следует предусматривать сплошной контроль сплошности и однородности стволов свай. Число контролируемых буронабивных свай в составе фундаментов высотных зданий и виды работ по контролю качества бетона свай следует назначать в проекте с учетом СП 412.1325800.

П р и м е ч а н и е – Для свай опор мостов может разрабатываться программа контроля их качества с учетом места расположения свай и способа их устройства.

7.7.5 Расчетная модель свайных фундаментов должна строиться таким образом, чтобы содержать погрешность в сторону запаса надежности проектируемых надземных конструкций. Если заранее такая погрешность не может быть определена, необходимо проведение вариантных расчетов и определение наиболее неблагоприятных воздействий для надземных конструкций.

7.7.1 Расчеты свайных фундаментов могут осуществляться как с использованием табулированных решений, так и с применением геотехнического программного обеспечения. Программное обеспечение, которое допускается для проведения расчетов, подразделяется на следующие группы:

- непосредственно реализующие методики настоящего свода правил;

- реализующие инженерные методики расчета;

- использующие численные методы механики сплошных сред.

При проведении численных расчетов расчетная схема системы «надфундаментное строение (включая ростверк) – сваи – грунтовое основание» должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов, определяющих сопротивление указанной системы. Необходимо учитывать продолжительность и возможное изменение во времени нагружения свай и свайных фундаментов.

Расчетная модель свайных фундаментов должна строиться таким образом, чтобы содержать погрешность только в сторону запаса надежности проектируемых надземных конструкций. Если заранее такая погрешность не может быть определена, необходимо проведение вариантных расчетов и определение наиболее неблагоприятных воздействий для надземных конструкций.

При проведении компьютерных расчетов свайных фундаментов следует учитывать возможные неопределенности, связанные с назначением расчетной модели и выбором деформационных и прочностных показателей грунтов основания. Для этого при проведении численных расчетов, определяющих возможное сопротивление одиночных свай, кустов (групп свай) и свайно-плитных фундаментов, рекомендуется проводить сопоставление результатов расчета отдельных элементов расчетной схемы с аналитическими решениями, а также выполнять сопоставление альтернативных результатов расчета по различным геотехническим программам.

7.7.15 Результаты натурных испытаний свай и свайных кустов могут быть использованы для верификации и валидации расчетных моделей свайных фундаментов. Показатели деформационных и прочностных свойств грунта, если их определение было выполнено по данным натурных испытаний свай, допускается корректировать только на участках взаимодействия свай и окружающего грунта.

7.7.3 При проведении расчетов, использующих модели механики сплошных сред, расчетная схема системы «ростверк – сваи – грунтовое основание» должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов, в конечном счете, определяющих сопротивление указанной системы. В расчетах необходимо учитывать особенности взаимодействия свай и окружающего грунтового массива в зависимости от технологии устройства свай, взаимное влияние свай, особенности механической работы ростверка. При проведении расчетов фундаментов следует учитывать влияние устройства котлована, ограждающих его конструкций, последовательность возведения блоков, частей и очередей сооружения, неоднородность в геологическом строении, а также продолжительность и возможное изменение во времени нагружения свай и свайных фундаментов.

7.7.10 Концентрацию сдвиговых деформаций и пластическое течение грунта по границе «свая-грунт» следует описывать путем использования «интерфейсных» (контактных) элементов или надлежащего сгущения конечно-элементной (конечно-разностной) разбивки с введением элементов с пониженными прочностными характеристиками. Характеристики таких элементов должны назначаться в зависимости от типа свай путем снижения прочностных характеристик грунтов с учетом коэффициента условий работы сваи γR,f\gamma_{R,f}γR,f​  в соответствии с таблицей 7.6.

8.13 Расстояние между осями висячих забивных и вдавливаемых свай в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3d (где d – диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного поперечного сечения ствола сваи), а свай-стоек – не менее 1,5d.

Расстояние в свету между стволами буровых, набивных свай и свай-оболочек, а также между скважинами свай-столбов (кроме случаев применения буросекущихся и бурокасательных свай, для которых расстояние между сваями не регламентируется) должно быть не менее 1,0 м, а расстояние между буроинъекционными сваями в осях – не менее трех их диаметров; расстояние в свету между уширениями или лопастями винтовых свай при устройстве их в твердых и полутвердых глинистых грунтах – 0,5 м, в других дисперсных грунтах – 1,0 м.

Расстояние между наклонными или между наклонными и вертикальными сваями в уровне подошвы ростверка следует принимать исходя из конструктивных особенностей фундаментов и обеспечения их надежности заглубления в грунт, армирования и бетонирования ростверка.

8.6 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать следующие данные: конструктивную схему проектируемого сооружения; размеры несущих конструкций и материал, из которого они проектируются; наличие и габариты рядом расположенных заглубленных помещений сооружения и их фундаментов; нагрузки на фундамент от строительных конструкций; размещение технологического оборудования и нагрузки, передаваемые от него на строительные конструкции и полы, а также требования к предельным осадкам и кренам строительных конструкций и фундаментов под оборудование.

8.18 Глубину заложения подошвы свайного ростверка следует назначать в зависимости от конструктивных решений подземной части сооружения (наличия подвала, технического подполья) и проекта планировки территории (срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом.

При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусматривать меры, предотвращающие или уменьшающие влияние сил морозного пучения грунта на свайный ростверк.

Расчет свайных фундаментов по устойчивости и прочности на воздействие сил морозного пучения рекомендуется выполнять согласно приложению Г.

Для фундаментов мостов подошву ростверка следует располагать выше или ниже поверхности акватории, ее дна или поверхности грунта при условии обеспечения расчетной несущей способности и долговечности фундаментов исходя из местных климатических условий, особенностей конструкции фундаментов, обеспечения требований судоходства и лесосплава, надежности мер по эффективной защите свай от неблагоприятного воздействия знакопеременных температур среды, ледохода, истирающего воздействия перемещающихся донных отложений и других факторов.

8.26 При проектировании свайно-плитных фундаментов должны быть предусмотрены мероприятия по подготовке основания под плиту с целью ее максимального включения в работу. В качестве таких мероприятий допускается использование свай с силовой (армированной) бетонной подготовкой, объединяющей головы свай и служащей основой для гидроизоляции, или устройство свай с недобором грунта на 0,5 м с последующей разработкой грунта котлована на 0,4 м средствами малой механизации и добором грунта на 0,1 м до проектной отметки дна вручную.

12.3 На площадках, сложенных грунтами, относимыми по их сейсмическим свойствам согласно СП 14.13330 к категории IV, необходимо предусматривать мероприятия по улучшению строительных свойств грунтов основания до начала строительства.

Не рекомендуется использовать в качестве оснований свайных фундаментов водонасыщенные грунты, способные к динамическому разжижению, без проведения предварительных мероприятий по улучшению их строительных свойств (уплотнение, закрепление, замена грунтов в основании и пр.).

Динамические свойства грунтов и их способность к разжижению при сейсмических воздействиях в лабораторных условиях следует определять по ГОСТ Р 56353.

12.9 При расчете свайных фундаментов мостов при использовании 7.1, 7.2 и приложения Б влияние сейсмического воздействия на условия заделки свай в водонасыщенных пылеватых песках и глинистых грунтах с показателем текучести IL_LL​ > 0,5 следует учитывать путем понижения на 30 % значений коэффициентов пропорциональности K, приведенных для этих грунтов в приложении Б.

12.11 Для свайных фундаментов в сейсмических районах допускается применять сваи всех видов, кроме железобетонных свай без поперечного армирования и булавовидных.

Не допускается также применение бетонных свай, т. е. свай без арматурных каркасов по всей длине свайного ствола.

12.23 В случае наличия в инженерно-геологическом строении площадок слабых водонасыщенных грунтов, склонных к длительным деформациям, устройство промежуточных подушек допускается, если в проекте предусмотрено горизонтальное армирование основания рулонными геосинтетическими материалами. Такое армирование должно располагаться над оголовками свай и позволять избежать неравномерных осадок промежуточной подушки в межсвайном пространстве. При проектировании армирования в грунте следует учитывать СП 22.13330.

12.25 При проектировании фундаментов с промежуточной подушкой следует учитывать СП 22.13330, в части проектирования оснований сооружений, возводимых в сейсмических районах.

Во всех случаях следует выполнять проверку несущей способности основания на сдвиг по подошве ростверка на контакте с промежуточной подушкой при наиболее неблагоприятном особом сочетании нагрузок. В зависимости от наличия слоев гидроизоляции и подготовки коэффициент трения при проверке на сдвиг должен соответствовать наиболее опасной потенциальной поверхности сдвига, его следует принимать в расчетах не более 0,4.

Б.5 Расчеты по определению прочности свай всех видов при применении упрощенных расчетных схем следует проводить с учетом формулы (7.1) с

Г.2 Устойчивость свайных фундаментов на действие касательных сил морозного пучения грунтов следует проверять по условию

6.12 Деревянные сваи должны быть изготовлены из бревен хвойных пород (сосны, ели, лиственницы, пихты), соответствующих ГОСТ 9463, диаметром 22–34 см и длиной 6,5 и 8,5 м. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется. Применение деревянных свай допускается для фундаментов сооружений классов КС-1 и КС-2 при расположении их голов ниже уровня подземных вод. Допускается применять конструкции с железобетонными элементами выше уровня подземных вод и деревянными элементами ниже их уровня.

6.13 Металлические сваи могут изготавливаться из стали, из высокопрочного чугуна или чугуна с шаровидным графитом. Допускается применение сталебетонных конструкций. При устройстве стальных трубчатых свай для геотехнических категорий 2 и 3 не допускается применение труб, бывших в употреблении. Защиту стальных и чугунных свай от коррозии следует осуществлять в соответствии с СП 28.13330.

7.1.5 Нагрузки, воздействия, их сочетания и коэффициенты надежности по нагрузке при расчете свайных фундаментов мостов и гидротехнических сооружений следует принимать согласно СП 35.13330, СП 38.13330, СП 40.13330 и СП 58.13330.

7.2.4 Несущую способность Fd_dd​ , кН, висячей забивной и вдавливаемой свай и железобетонной сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающей на вдавливающую нагрузку, следует определять как сумму расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

5.6 Обследование технического состояния фундаментов и конструкций реконструируемых сооружений должно выполняться по заданию заказчика профильной организацией. Оценку длины существующих свай в фундаментах реконструируемого сооружения рекомендуется осуществлять с помощью геофизических методов. При надстройке сооружения рекомендуется выполнять статические испытания существующих свай по ГОСТ 5686.

9.17 При просадках грунта от собственного веса более 30 см следует учитывать возможность горизонтальных перемещений свайных фундаментов, попадающих в пределы криволинейной части просадочной воронки.

Г.5 При проектировании свайных фундаментов с ростверками на средне- и сильнопучинистых грунтах следует учитывать действие нормальных сил морозного пучения грунтов на подошву ростверков согласно СП 25.13330.

9.18 В грунтовых условиях II типа при определении нагрузок, действующих на свайный фундамент, следует учитывать отрицательные силы трения, которые могут появляться на расположенных выше подошвы свайного ростверка боковых поверхностях заглубленных в грунт частей сооружения.

9.19 При применении свайных фундаментов планировочные подсыпки грунтов более 1 м на территориях, сложенных просадочными грунтами, допускаются только при соответствующем обосновании.

4.9 В свайных фундаментах сооружений класса КС-3, не допускается применение бывших в употреблении стальных конструкций и их частей (армирующих элементов из металлопроката, металлических колец и т. д.).

7.7.7 В случае существенного расхождения результатов расчетов по двум расчетным комплексам рекомендуется выявлять причины их возникновения. Для этого допускается выполнять решение задачи в упрощенной постановке с различными расчетными предположениями и варьируя расчетные параметры.

П р и м е ч а н и е – Под существенным расхождением результатов расчетов по разным программам понимаются различия полученных по расчету усилий и деформаций конструкций сооружений, влияющих на принятие технических решений.

7.7.6 Результаты расчетов свайных фундаментов с использованием геотехнического программного обеспечения должны быть верифицированы, т. е. подтверждена их достоверность.

Верификация расчетных схем и результатов расчета может осуществляться следующими способами:

- многоступенчатым контролем правильности задания исходных данных для проведения расчетов;

- расчетом с использованием различных типов программного обеспечения;

- проведением расчетов независимыми группами расчетчиков;

- сопоставлением результатов расчета с натурными данными или результатами расчетов по объектам-аналогам.