СП 24.13330.2021 Действует

Г.3 Расчетную удельную касательную силу морозного пучения τfh\tau_{fh}τfh​ , кПа, следует определять, как правило, опытным путем, в полевых условиях, в соответствии с ГОСТ 27217, или в лабораторных условиях в соответствии с ГОСТ Р 56726. Поверхность или покрытие, в том числе термоусаживаемые оболочки, моделей сваи должны быть аналогичными поверхности и покрытию натурной сваи. Расчетную касательную силу морозного пучения, полученную по результатам лабораторных испытаний, следует определять в соответствии с СП 25.13330. При отсутствии опытных данных допускается принимать значение τfh\tau_{fh}τfh​ по таблице Г.1 в зависимости от вида и характеристик грунта.

9.14 Если на боковой поверхности свай возможно появление отрицательных сил трения, то осадку свайного фундамента из висячих свай следует определять как для условного фундамента (7.4), но при подсчете нагрузок должны быть добавлены отрицательные силы трения, определенные по формуле (9.3) при периметре u, м, равном периметру ростверка в пределах его высоты и по периметру куста по наружным граням свай.

8.22 В районах со средней температурой воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С для фундаментов мостов в зоне воздействия знакопеременных температур следует применять сваи и сваи-столбы сплошного сечения с защитным слоем бетона (до поверхности рабочей арматуры) не менее 5 см. В районах с температурой воздуха выше минус 40 °С допускается вне акватории использовать сваи сплошного сечения, полые сваи и сваи-оболочки с защитным слоем бетона не менее 3 см при условии осуществления мер по предотвращению образования в них трещин. В зоне переменного уровня постоянных водотоков не следует применять буронабивные сваи и заполненные бетоном сваи-оболочки.

Для буронабивных свай фундаментов мостов защитный слой бетона должен быть не менее 10 см.

В зоне воздействия положительных температур (не менее чем на 0,5 м ниже уровня сезонного промерзания грунта или подошвы ледяного покрова) можно применять сваи любых видов без ограничений по условию морозостойкости бетона.

7.8.7 Расчетные сопротивления грунта R, кПа, под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3 м допускается принимать по таблице 7.23; при этом для плотных песков табличные значения следует увеличивать в 1,3 раза. Расчетные сопротивления fi_ii​ , кПа, на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по таблице 7.22 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.

Т а б л и ц а 7.23

7.6.12 При рассмотрении перечисленных в 7.6.5-7.6.11 вопросов следует обращать особое внимание на:

- перемещения и вибрации соседних сооружений при устройстве свай;

- используемый тип молота или вибратора;

- динамические напряжения в свае при забивке;

- необходимость поддерживать давление жидкости на уровне, обеспечивающем устойчивость стенок скважины и исключающем возможность возникновения гидроразрывов при устройстве буровых свай, для которых используются жидкости внутри скважины;

- очистку дна, а иногда и ствола скважины от шлама, особенно при их наполнении бентонитовым раствором;

- местную неустойчивость ствола скважины при бетонировании, что может приводить к попаданию грунта в тело сваи;

- попадания грунта и воды в тело набивных свай в свежеуложенную бетонную смесь;

- замедляющее действие химических веществ, содержащихся в грунте и грунтовой воде;

- уплотнение грунта и возникновение порового давления при устройстве свай вытеснения;

- нарушение грунта при бурении скважин для свай.

7.6.3 Инженерно-геологические изыскания для реконструкции должны проводиться в соответствии с разделом 5 и с учетом разделов 9-13.

7.3.7 При динамических испытаниях забивных железобетонных и деревянных свай длиной не более 20 м частное значение предельного

7.2.32 В случае когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту начала возведения надземной части сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможное значение осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не превышает половины предельного значения осадки для проектируемого сооружения, сопротивление грунта на боковой поверхности сваи допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа значение fif_ifi​ следует принимать равным 5 кПа.

Если известны значения коэффициентов консолидации и модуля деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение значения осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (отрицательные силы трения) не от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, значение дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельного значения осадки для проектируемого сооружения.

7.1.7 Расчет свай и свайных ростверков по прочности материала должен выполняться по соответствующим нормативным документам.

Расчет элементов железобетонных конструкций свайных фундаментов по образованию и раскрытию трещин следует выполнять в соответствии с СП 63.13330, для мостов и гидротехнических сооружений – также с учетом СП 35.13330 и СП 40.13330 соответственно.

7.1.3 Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах свайных фундаментов, коэффициенты надежности по нагрузке, а также возможные сочетания нагрузок следует принимать в соответствии с СП 20.13330, СП 22.13330.

5.1 Инженерно-геологические изыскания для проектирования свайных фундаментов должны назначаться в соответствии с СП 47.13330, СП 446.1325800 и другими нормативными документами по инженерным изысканиям и исследованиям грунтов для строительства.

Объемы и состав инженерных изысканий должны уточняться с учетом геотехнической категории объекта строительства в соответствии с СП 22.13330.

4.10 Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом СП 28.13330, а деревянные конструкции свайных фундаментов - с учетом требований по защите их от гниения, разрушения и поражения древоточцами.

7.1.8 При расчете свай всех видов по прочности материала сваю допускается рассматривать как стержень, жестко защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии l1_11​ , определяемом по формуле

7.2.7 Несущую способность

7.2.13 Несущую способность

7.2.31 Отрицательное трение учитывают до глубины, на которой значение осадки околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента (в соответствии СП 22.13330) превышает половину предельного значения осадки для проектируемого сооружения. Расчетные сопротивления

7.3.3 Несущую способность

7.3.4 В случае если число одинаковых свай, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести, нормативное значение предельного сопротивления сваи в формуле (7.20) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов

7.3.8 Несущую способность

7.3.9 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте

7.4.2 Расчет осадки одиночных свай, прорезающих слой грунта с модулем сдвига

7.4.5 Расчет осадки i-й сваи в группе из n свай при известном распределении нагрузок между сваями выполняется по формуле

7.5.11 Расчет по прочности материала ствола свай в составе свайно-плитных фундаментов, большеразмерных кустов и полей свай следует осуществлять с учетом возможности перегрузки крайних и угловых свай, обусловленной неравномерным сопротивлением свай в плане в составе группы. Для этого расчет свай по прочности материала следует выполнять с

7.8.6 При расчете несущей способности свай по формуле (7.9) для малоэтажных сооружений классов КС-1 и КС-2 расчетные сопротивления грунта R, кПа, под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3 м допускается принимать по таблице 7.21, а на боковой поверхности fi_ii​ , кПа, – по таблице 7.22.

7.4.10 Значение осадки продавливания сваи

10.6 Подъем свай диаметром более 1 м, не прорезающих набухающие слои грунта, должен определяться как для фундамента на естественном основании в соответствии с СП 22.13330. При этом подъем сваи с уширением

11.9 Расчетное горизонтальное перемещение грунта

13.10 При развитии карста в нерастворимых и труднорастворимых горных породах допускается определять значение сил негативного трения, передаваемых на сваи (рисунок 13.1, а) и значение дополнительных усилий от изгиба свай (рисунок 13.1, б) на основании расчетных параметров карстовых деформаций, полученных с учетом скорости растворения горных пород и величины срока жизненного цикла сооружения.

7.2.28 Для защиты от коррозии металлической трубы в составе комбинированной сваи ее поверхность следует покрывать снаружи материалом, обладающим фрикционными свойствами для повышения несущей способности сваи. В качестве такого покрытия допускается использовать лакокрасочные материалы (эпоксидные или другого типа в соответствии с СП 28.13330) с введением в нее по массе 50 %…70 % песка крупностью 1…2 мм или рукав из тканого полимерного материала.

7.2.22 Оборудование для забивки свай должно выбираться одновременно с выбором их размеров. Напряжения, возникающие при забивке свай, не должны превышать 0,8 значения предела текучести стали.

7.1.9 При расчете набивных, буровых свай и баретт (кроме свай-столбов и буроопускных свай) по прочности материала расчетное сопротивление бетона

4.4 Работы по проектированию свайных фундаментов следует вести в соответствии с техническим заданием на проектирование и необходимыми исходными данными (4.1).

4.2 При проектировании должны быть предусмотрены технические решения по устройству фундаментов, обеспечивающие надежность, долговечность и экономичность сооружений на всех стадиях строительства и эксплуатации.

11.12 На подрабатываемых территориях Iк–IVк групп с возможным образованием уступов, а также на площадках с геологическими нарушениями применение свайных фундаментов допускается только при наличии соответствующего обоснования.

12.1 Настоящий раздел распространяется на проектирование свайных фундаментов вновь строящихся и реконструируемых сооружений на площадках сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов.

В районах сейсмичностью менее 7 баллов основания следует проектировать без учета сейсмических воздействий.

7.1.16 Расчет свай и свайных фундаментов по деформациям следует выполнять исходя из условия

Б.2 Расчет по предельному состоянию первой группы должен включать в себя проверку сечений свай по прочности, по образованию и раскрытию трещин на совместное действие расчетных усилий: сжимающей силы, изгибающего момента и перерезывающей силы. Указанный расчет сваи должен выполняться в зависимости от материала свай в соответствии с разделом 7.

Б.1 Расчет должен включать в себя проверку сечений свай по предельным состояниям первой и второй групп. При проведении расчетов сооружений категории КС-3 рекомендуется преимущественно использовать компьютерные программы, описывающие механическое взаимодействие свай и прилегающего грунтового массива в нелинейной постановке. При этом расчеты должны проходить обязательную верификацию с результатами расчета по Б.4–Б.8. Для сооружений категорий КС-1 и КС-2 допускается применение расчетных схем, описывающих взаимодействие балки и упругого основания (балка на упругом основании с переменным коэффициентом постели).

Расчет свай, свай-оболочек и свай-столбов (далее – сваи) на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов допускается проводить в соответствии со схемой, приведенной на рисунке Б.1.

П р и м е ч а н и е – При расчете опор мостов во всех случаях допускается применение зависимостей, приведенных в Б.4–Б.8.

13.13 Для сооружений классов КС-2 и КС-3 при условии выполнения геотехнических противокарстовых мероприятий в виде цементации карстующихся пород или покровной толщи над карстующимися породами проектирование свайных фундаментов допускается выполнять без учета карстовой опасности.

Проект геотехнических противокарстовых мероприятий должен предусматривать исключение карстовых проявлений как в основании свайного фундамента, так и по всей площади условного свайного фундамента

13.11 При карстовых деформациях в виде оседания поверхности допускается применять методику расчета сооружений на подрабатываемых территориях согласно разделу 11, с учетом прогнозируемых карстовых деформаций. Прогноз следует осуществлять на основании численного моделирования.

13.5 Для определения типа карстовых деформаций (провал или оседание) и параметров, их характеризующих, необходимо определять геометрические параметры карстовой полости в водорастворимой горной породе, при образовании которой возникают карстовые деформации, согласно СП 22.13330. При этом допускается численное моделирование с применением апробированных геотехнических программ.

13.3 Объем и состав инженерно-геологических изысканий для проектирования свайных фундаментов на закарстованных территориях должны назначаться с учетом 4.6 и требований к проектированию на закарстованных территориях согласно СП 22.13330.

13.1 Свайные фундаменты, устраиваемые на закарстованных территориях при новом строительстве и реконструкции, должны проектироваться с учетом возможного развития карстовых процессов в массиве водорастворимых пород (полости, каверны и т. п.), в залегающей над ними грунтовой толще (зоны разуплотнения и т. п.) и возможности образования карстовых деформаций – провалов и оседаний.

12.19 Высокие ростверки свайных фундаментов в пределах сейсмического отсека сооружения следует проектировать, как правило, непрерывными в виде монолитных железобетонных плит.

12.17 При проектировании свайных фундаментов массивных или уголковых подпорных сооружений в сейсмических районах следует учитывать СП 381.1325800.

12.16 Свайные фундаменты с низким или высоким ростверком следует проектировать в тех случаях, когда на фундамент в основных сочетаниях передаются горизонтальные нагрузки, а также иные особые воздействия, помимо сейсмических.

Фундаменты, в которых головы свай заведены в ростверк, рекомендуется предусматривать в условиях залегания органоминеральных, органических и просадочных грунтов II типа, на подрабатываемых территориях, геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникать оползни, сели, карсты и т. п.) и на площадках, сложенных нестабилизированными водонасыщенными грунтами.

12.14 Расчет свай в просадочных и набухающих грунтах на особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий должен выполняться при природной влажности, если замачивание грунта невозможно, и при полностью водонасыщенном грунте с показателем текучести, определенным по формуле (9.1), если замачивание грунта возможно. При этом несущую способность свай в грунтовых условиях II типа по просадочности следует определять без учета возможности развития отрицательных сил трения грунта.

П р и м е ч а н и е – Расчет свай на сейсмические воздействия не исключает необходимости выполнения их расчета в соответствии с разделами 9–11, рассматривая прочие особые воздействия в иных сочетаниях нагрузок.

12.12 При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах опирание нижних концов свай рекомендуется предусматривать на скальные, крупнообломочные грунты, пески плотные и средней плотности и глинистые грунты с показателем текучести IL_LL​ ≤ 0,5.

Опирание нижних концов свай на рыхлые водонасыщенные пески, глинистые грунты с показателем текучести IL_LL​ > 0,5 не рекомендуется, а на грунты, способные к динамическому разжижению, не допускается.

12.8 Расчеты свайных фундаментов на особое сочетание нагрузок без

12.7 Расчетную глубину

12.6 При расчете несущей способности свай при сейсмическом

12.5 Расчеты свайных фундаментов сооружений по предельным состояниям первой группы выполняются по разделу 7, должны учитывать особое сочетание нагрузок, в том числе расчетные сейсмические воздействия, определяемые со своими коэффициентами сочетаний в соответствии с СП 14.13330 и СП 20.13330. В особое сочетание нагрузок должны включаться постоянные, временные длительные и кратковременные нагрузки, сейсмические нагрузки. При расчете свайных фундаментов расчетные значения сейсмических нагрузок должны соответствовать расчетному землетрясению (РЗ) в соответствии с СП 14.13330.

При расчете на особое сочетание нагрузок необходимо предусматривать:

а) определение несущей способности одиночной сваи на сжимающую и выдергивающую нагрузки в соответствии с 7.2;

б) проверку устойчивости грунта по условию ограничения давления, передаваемого на грунт боковыми поверхностями свай, в соответствии с формулой (Б.7) либо численными методами по 7.7;

в) расчет свай по прочности материала на совместное действие расчетных усилий (продольной силы, изгибающего момента и поперечной силы), значения которых определяют с учетом приложения Б в зависимости от расчетных значений сейсмических нагрузок либо численными методами в соответствии с 7.7.

П р и м е ч а н и е – При определении расчетных значений сейсмических нагрузок, действующих на сооружение, высокий свайный ростверк, в случае его наличия, следует рассматривать как каркасный нижний этаж.

12.4 Свайные фундаменты должны во всех случаях прорезать грунты, способные к динамическому разжижению. Расположение таких грунтов ниже подошв свай не допускается.

При соответствующем расчетном обосновании при прорезке свайными фундаментами допускается предусматривать возможность динамического разжижения в верхней толще грунта на глубину, не превышающую величину hd_dd​ , определяемую по формуле (12.1) и не превышающую 3 м.

При этом проектное решение свайного фундамента должно предусматривать жесткую заделку голов свай в ростверк.

11.13 Конструкция сопряжения свай с ростверком должна назначаться в зависимости от значения ожидаемого горизонтального перемещения грунта основания, при этом предельные значения горизонтального перемещения для свай не должны превышать при сопряжении с ростверком (11.4), см:

8 - податливом через шов скольжения.

П р и м е ч а н и е - Для снижения значений усилий, возникающих в сваях и ростверке от воздействия горизонтальных перемещений грунта основания, а также для обеспечения пространственной устойчивости свайных фундаментов сооружения в целом сваи свайного поля в зоне действия небольших перемещений грунта (до 2 см) следует предусматривать с жестким сопряжением, а остальные  с податливым (шарнирным или сопряжением через шов скольжения).

11.8 В расчетах свайных фундаментов, возводимых на подрабатываемых территориях, следует учитывать дополнительные усилия, возникающие в сваях вследствие их работы на изгиб под влиянием горизонтальных перемещений грунта основания при подработке территории по отношению к проектному положению свай.

11.6 Несущую способность грунта основания свай всех видов

11.3 Расчет свайных фундаментов сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должен проводиться по предельным состояниям на особое сочетание нагрузок, назначаемых с учетом воздействий со стороны деформируемого при подработке основания.

10.7 При проектировании свайных фундаментов в набухающих грунтах между поверхностью грунта и нижней плоскостью ростверка должен быть предусмотрен зазор размером, равным или более максимального значения подъема грунта при его набухании.

При толщине слоя набухающего грунта менее 12 м допускается устраивать ростверк, опирающийся непосредственно на грунт, при соблюдении условия (10.2).

При расположении свай в виде куста или свайного поля подъем свайных фундаментов следует рассчитывать с учетом взаимного влияния свай.

10.4

10.3 При расчете свайных фундаментов в набухающих грунтах по деформациям (подраздел 7.4) должен выполняться дополнительный расчет по определению подъема свай при набухании грунта в соответствии с 10.4–10.6.

9.15 Неравномерность осадок свайных фундаментов в просадочных грунтах для расчета конструкций сооружений должна определяться с учетом прогнозируемых изменений гидрогеологических условий площади застройки и возможных наиболее неблагоприятных вида и расположения источника замачивания по отношению к рассчитываемому фундаменту или сооружению в целом.

9.8 Помимо свай, указанных в разделе 6, следует применять набивные железобетонные сваи, устраиваемые в пробуренных скважинах с забоем, уплотненным втрамбовыванием щебня на глубину не менее 3d (где d – диаметр скважины), либо устройством забивной пяты конической формы.

В грунтовых условиях II типа допускается применение свай с антифрикционной (противопросадочной) оболочкой, устраиваемой на части ствола в пределах просадочной толщи, если несущая способность таких свай подтверждена результатами статических испытаний.

9.6 Несущая способность свай в выштампованном ложе, применяемых в грунтовых условиях I типа, должна назначаться в соответствии с 7.2.4 как для забивных свай с наклонными гранями при IL_LL​ , определяемом по формуле (9.1).

9.2 При проектировании свайных фундаментов в грунтовых условиях II типа по просадочности с возможной просадкой грунтов от собственного веса свыше 30 см следует предусматривать мероприятия по переводу грунтовых условий II типа в I тип путем срезки грунта или уплотнения предварительным замачиванием, замачиванием со взрывом, пробивкой скважин с заполнением их уплотненным глинистым грунтом и другими методами. Указанные способы должны обеспечивать устранение просадки грунтовой толщи от ее собственного веса в пределах площади, занимаемой сооружением, и на расстоянии, равном половине просадочной толщи вокруг него.

8.27 При проектировании свайных и свайно-плитных фундаментов допускается применение свай разной длины и диаметров. Длины свай не должны отличаться более чем на 30 %. В расчетах следует учитывать дополнительную нагрузку, передаваемую от более коротких свай на сваи большей длины.

8.23 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать возможность подъема (выпора) поверхности грунта при забивке свай, который, как правило, может происходить если:

- площадка строительства сложена глинистыми грунтами мягкопластичной и текучепластичной консистенций или водонасыщенными пылеватыми и мелкими песками;

- погружение свай производится со дна котлована;

- конструкция свайного фундамента принята в виде свайного поля или свайных кустов при расстоянии между их крайними сваями менее 9 м.

Среднее значение подъема поверхности грунта h, м, следует определять по формуле

8.21 Полые сваи и сваи-оболочки, не требующие по расчету бетонного заполнителя, следует заполнять бетоном класса не ниже В7,5 или раствором марки М100, а в пределах слоя сезонного промерзания-оттаивания и выше – бетоном класса не ниже В15 с соблюдением требований по предотвращению образования трещин.

Внутреннее пространство полых свай с закрытым нижним концом допускается заполнять сухой цементно-песчаной смесью (ЦПС) на всю длину сваи в случае приварки металлической крышки (оголовка) сверху.

В условиях переменного промерзания-оттаивания необходимо обеспечивать герметичность внутренней полости свай металлических свай в соответствии с СП 25.13330.

8.19 Величина защитного слоя бетона в ростверках и сваях должна назначаться в соответствии с СП 63.13330. При этом допускается для инвентарных забивных свай, свай-оболочек и буроинъекционных свай минимальные значения толщины защитного слоя бетона рабочей арматуры уменьшать на 10 мм.

8.17 При проектировании свайного фундамента рядом с существующим допускается использование сочетания свай, погружаемых динамическим способом и вдавливанием. В этом случае необходимо определять границы зон погружения свай каждым из этих способов.

9.11 Несущую способность

9.13 Для особо ответственных сооружений и при массовой застройке в районах с неизученными грунтовыми условиями следует проводить испытания свай с длительным замачиванием основания – до полного проявления просадок по разработанной программе для конкретных условий.

11.4 В зависимости от характера сопряжения голов свай с ростверком и взаимодействия фундаментов с грунтом основания в процессе развития в нем горизонтальных деформаций от подработки территории различают следующие схемы свайных фундаментов:

- жесткие – при жесткой заделке голов свай в ростверк путем заанкеривания в нем выпусков арматуры свай или непосредственной заделки в нем головы сваи в соответствии с 8.9;

- податливые – при условно-шарнирном сопряжении сваи с ростверком, выполненном путем заделки ее головы в ростверк на 5–10 см или сопряжения через шов скольжения.

11.14 Свайные ростверки должны рассчитываться на внецентренное растяжение и сжатие, а также на кручение при воздействии на них горизонтальных опорных реакций от свай (поперечной силы и изгибающего момента), вызванных боковым давлением деформируемого при подработке грунта основания.

11.15 При применении свайных фундаментов с высоким ростверком в бетонных полах или других жестких конструкциях, устраиваемых на поверхности грунта, следует предусматривать зазор по всему периметру свай шириной не менее 8 см на всю толщину жесткой конструкции. Зазор следует заполнять пластичными или упругими материалами, не образующими жесткой опоры для свай при воздействии горизонтальных перемещений грунта основания.

12.10 Несущая способность сваи Feq_{eq}eq​, кН, работающей на вертикальную сжимающую и (или) выдергивающую нагрузки, по результатам полевых испытаний должна определяться с учетом сейсмических воздействий по формуле

12.13 Заглубление в грунт свай в сейсмических районах должно быть не менее 4 м, а при наличии в основании нижних концов свай водонасыщенных песков средней плотности рекомендуется не менее 8 м. Допускается уменьшение заглубления свай при соответствующем обосновании, полученном в результате полевых испытаний свай статическими нагрузками при имитации сейсмических воздействий.

12.15 Свайные фундаменты в сейсмических районах следует проектировать с монолитным железобетонным ростверком. Устройство безростверковых свайных фундаментов сооружений не допускается.

Допускается проектировать фундаменты с низким или высоким ростверком, в который заведены головы свай, либо ростверк с промежуточной грунтовой подушкой, отделяющей головы свай от ростверка.

12.18 При проектировании свайных фундаментов с плитным ростверком при наличии подземной части сооружения следует учитывать снижение горизонтальной силы, передаваемой на фундаменты, за счет учета глубины заложения ростверка и пассивного сопротивления грунта, взаимодействующего с подземными конструкциями сооружения, а также трения со стороны наружной стены заглубленной части и фундамента с грунтом.

12.21 Прочностные и деформационные характеристики материала подушки должны соответствовать требованиям СП 22.13330. При устройстве промежуточной подушки из песков крупных и средней крупности плотность сухого грунта должна составлять не менее 1,65 т/м3^33 .

Толщина промежуточной подушки должна составлять не менее 0,4 м и, как правило, не превышать 1,0 м. Чем выше нагрузка, передаваемая на сваи, тем большей рекомендуется принимать толщину промежуточной подушки. Плановые размеры промежуточной подушки должны быть больше плановых размеров свайного ростверка на величину не менее толщины подушки.

Устройство промежуточных подушек следует выполнять с послойным уплотнением в соответствии с СП 45.13330.

13.4 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо устанавливать категорию опасности площадки строительства в карстово-суффозионном отношении согласно СП 22.13330, выявлять возможные типы карстовых деформаций, определять необходимость проведения противокарстовых мероприятий.

13.6 Размер и положение карстовой полости в водорастворимой горной породе должны определяться с учетом наиболее неблагоприятного участка на разрезе и скорейшего наступления провалообразования перекрывающей толщи грунтов с образованием карстовых деформаций, в т. ч. с учетом проектных параметров свайных фундаментов (глубина, диаметр и шаг свай). При проведении расчетов следует учитывать возможную динамику развития карстовых полостей с учетом скорости растворения горных пород согласно СП 22.13330.

13.7 При проектировании свайных фундаментов на участках, отнесенных к категориям потенциально опасных или опасных в карстово-суффозионном отношении, и необходимости проведения конструктивных противокарстовых мероприятий рекомендуется:

- выполнять расчеты с учетом исключения свай в зоне провала из работы фундамента (выскальзывания свай) – при возможности образования карстовых деформаций по типу «провал»;

- учитывать возможность появления провалов под колоннами, пересечениями стен, углами сооружений, в середине большей и меньшей сторон;

- предусматривать, как правило, возможность выскальзывания свай, а в случае необходимости устройства жесткого узла сопряжения сваи с ростверком – учитывать дополнительные нагрузки от сил отрицательного трения, возникающего вследствие образования карстовых деформаций – в узле сопряжения свай с ростверком.

13.12 При проектировании свайных фундаментов на закарстованных территориях необходимо предусматривать проведение геотехнического мониторинга в процессе строительства и постоянных систем наблюдения на стадии эксплуатации согласно СП 22.13330.

7.8.1 Несущую способность забивных висячих, набивных и буровых свай, работающих на сжимающую нагрузку, для всех видов сооружений следует определять в соответствии с 7.1 и 7.2, а также с настоящим разделом.

4.8 Состав, объем и методы мониторинга сооружений на свайных фундаментах следует устанавливать в соответствии с СП 22.13330 и СП 305.1325800.

Натурные измерения усилий в сваях должны предусматриваться при применении новых (не включенных в настоящий свод правил) конструкций свайных фундаментов. В программе мониторинга могут задаваться дополнительные требования по его проведению.

5.3 При передаче на сваи выдергивающих, горизонтальных или знакопеременных нагрузок необходимость проведения опытных работ должна определяться авторами проекта, а объемы работ назначаться с учетом доминирующего воздействия по ГОСТ 5686.

7.2.8 Несущую способность свай и баретт длиной свыше 40 м следует определять на основании численных расчетов с учетом 7.2.15. При этом начальное напряженное состояние массива грунта рекомендуется определять с учетом OCR по ГОСТ Р 58326 в соответствии с 7.7.13.

9.3 Свайные фундаменты на территориях с просадочными грунтами при возможности замачивания грунтов следует применять в случаях, когда возможна прорезка сваями всех слоев просадочных грунтов, прочностные и деформационные характеристики которых снижаются при замачивании.

Нижние концы свай должны быть заглублены в скальные грунты, пески плотные и средней плотности и глинистые грунты с показателем текучести в водонасыщенном состоянии:

7.2.15 Несущую способность свай длиной более 40 м следует определять компьютерными расчетами на основании построения графика «осадка-нагрузка». При этом за величину несущей способности свай следует принимать нагрузку на сваю при расчетной величине осадки, равной 4 см.

7.3.2 Испытания свай статической и динамической нагрузками и испытания грунтов эталонной сваей следует выполнять, соблюдая ГОСТ 5686, а испытания грунтов статическим зондированием – ГОСТ 19912.

7.4.18 Расчет КСП фундамента должен включать:

- определение деформаций конструктивной системы в целом и ее отдельных элементов;

- определение усилий в элементах конструктивной системы (в рядовых и крайних сваях), а также в плите ростверка.

Для сооружений геотехнических категорий 1 и 2 при расчете по пространственным расчетным схемам допускается определение суммарных жесткостных характеристик свайно-плитных фундаментов в соответствии с 7.4.8.

11.2 В задании на проектирование свайных фундаментов на подрабатываемых территориях должны содержаться полученные по результатам маркшейдерского расчета данные об ожидаемых максимальных деформациях земной поверхности на участке строительства, в том числе оседание, наклон, относительные горизонтальные деформации растяжения или сжатия, радиус кривизны земной поверхности, высота уступа.

11.7 Дополнительные вертикальные нагрузки ± ΔN на сваи или сваи-оболочки сооружений с жесткой конструктивной схемой следует определять в зависимости от расчетных значений вертикальных перемещений свай, вызванных наклоном, искривлением, уступообразованием земной поверхности, а также горизонтальными деформациями грунтов основания при условиях:

- свайные фундаменты из висячих свай и их основания заменяют, в соответствии с 7.4, условным фундаментом на естественном основании;