СП 453.1325800.2019 Действует

- соблюдать нормы (включая требования к металлическим мостам как объектам инфраструктуры железнодорожного транспорта) по защите стальных конструкций от коррозии.

8.1.4Вводимые в эксплуатацию мосты с металлическими пролетными строениями и (или) опорами должны быть обследованы, испытаны или обкатаны в соответствии с требованиями СП 79.13330.

8.1.5В необходимых случаях согласно [1, статья 15, пункт 9, часть 2] в проектной документации следует предусматривать мониторинг состояния стальных несущих конструкций мостов на стадии строительства и в период эксплуатации; общие требования к выполнению работ по мониторингу следует принимать по СП 79.13330.

Материалы и полуфабрикаты

В стальных конструкциях мостов обычного и северного А исполнений следует применять:

а) для элементов из прокатного металла) – сталь в соответствии с таблицей 8.2; с учетом СП 35.13330;

б) для опорных частей с шаровым сегментом сталь (балансирные плиты, сегмент) – по ГОСТ Р 55374 с химическим составом для марки 345-14ХГНДЦ по СП 35.13330; по СП 35.13330 для стали С390 – 14ХГНДЦ; по ГОСТ 19281 – марки 09Г2С; 15ХСНД; 10ХСНД; по ГОСТ 5632 – марки 20Х13; 40Х13; 03Х18Н10Т; 05Х18Н10Т; 08Х18Н10; 08Х18Н10Т; 12Х18Н9; 12Х18Н9Т; 12Х18Н10Т; 12Х18Н12Т; 03Х21Н32М3Б; 03Х21Н32М3БУ, причем для всех марок сталей – с учетом типа исполнения по 8.1.2. При этом допускается применение низколегированных марок сталей (ГОСТ 5632);

в) для шарниров-болтов, шарниров-осей, катков, валков – по перечислению д) пункта 8.4 СП 35.13330.2011, прокладных листов – по пункту 8.5 СП 35.13330.2011;

г) высокопрочные болты, гайки и шайбы – по ГОСТ Р 53664;

д) для сварки конструкций – сварочные материалы по СП 35.13330;

е) для соединений элементов мостового полотна, перил и смотровых приспособлений – стальные болты, гайки и шайбы с учетом типа исполнения и указаний по классу прочности и маркам сталей по таблицам 8.9 и 8.10 СП 35.13330.2011 (болты и гайки в необходимых случаях – только из спокойной стали);

ж) для крепления опорных частей к пролетным строениям и стальным опорам – высокопрочные болты, гайки и шайбы по 8.2, перечисление г). Допускается использовать болты, гайки и шайбы с учетом типа исполнения и указаний по классу прочности и маркам сталей по таблице 8.10 СП 35.13330.2011;

и) для крепления опорных частей к бетонным опорам и фундаментам – фундаментные (анкерные) болты с учетом типа исполнения и указаний по маркам сталей по таблице 8.11 СП 35.13330.2011.

Примечание – Для несущих элементов служебных проходов и смотровых приспособлений (консолей, балок и решетчатого настила тротуаров; стоек и поручней перил; балок лестниц, переходных площадок) допускается применение конструкций из стали марок: для обычного исполнения – Ст3сп5 (без сварных соединений – Ст3сп4; при толщине до 10 мм – из полуспойной стали тех же категорий) по ГОСТ 535 и ГОСТ 14637; для северного А и Б исполнений – 345-10Г2С1Д-3, 345-10Г2С1-3, 325-09Г2СД-3, 325-09Г2С-3, 295-09Г2С-3, 295-09Г2Д-3, 295-09Г2-3 и 325-14Г2-3 по ГОСТ 19281, а также 325-09Г2СД по ГОСТ Р 55374. При этом применение круглых труб допускается без ограничений, а прямоугольных сварных – с соблюдением требований СП 35.13330 к радиусу гибки для конструкций, воспринимающих динамическую нагрузку. Механические свойства металла труб должны быть указаны в проекте и обеспечены предприятием – изготовителем конструкций.

Т а б л и ц а 8.2

Тип исполнения | Сталь несущих элементов сварных пролетных строений, опор и эксплуатационных обустройств при применении в заводских и монтажных соединениях | сварных швов, включая стыковые, элементов из листового проката | сварных швов и высокопрочных болтов в заводских соединениях и высокопрочных болтов в монтажных соединениях* | Тол-щина про-ката, мм | Марка стали | Нормативный документ | Вид проката | Марка стали | Нормативный документ | Тол-щина про-ката, мм | | | Номер | Примечание | | | Номер | Примечание | Обычное | 8–501) 8–501) 8–501) 8–501) | 15ХСНД-2 10ХСНД-2 345-14ХГНДЦ-2 390-14ХГНДЦ-2 | ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 СП 35.13330 | Дополни-тельные требования по химичес-кому составу (СП 35.13330) | Листовой | 15ХСНД 15ХСНД-2 10ХСНД 10ХСНД-2 15ХСНДА-2 10ХСНДА-2 345-14ХГНДЦ-2 390-14ХГНДЦ-2 09Г2СД-2 | ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 СП 35.13330 СП 35.13330 ГОСТ Р 55374 СП 35.13330 ГОСТ Р 55374 | Дополнительные требования по химическому составу (СП 35.13330) | 8–15 16–501) 8–15 16–501) 8501) 8501) 8501) 8501) 4–501) | | | | | Фасонный | 15ХСНД 10ХСНД 345-14ХГНДЦ3) 09Г2СД | ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 | Дополнительные требования по химическому составу (СП 35.13330) | 8–32 8–15 8–20 4–20 Северное А | 8–501) 8–501) 8–501) 8–501) | 15ХСНД-3 10ХСНД-3 345-14ХГНДЦ-3 390-14ХГНДЦ-3 | ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 СП 35.13330 | Дополнительные требования по химическому составу (СП 35.13330) С полист-ным конт-ролем по пункту 6.4.1 ГОСТ Р 55374–20122) С полист-ным конт-ролем по пункту 6.4.1 ГОСТ Р 55374–20122) | Листовой | 15ХСНД-2 10ХСНД-2 15ХСНДА-3 10ХСНДА-3 345-14ХГНДЦ-2 390-14ХГНДЦ-2 09Г2СД-3 | ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 СП 35.13330 СП 35.13330 ГОСТ Р 55374 СП 35.13330 ГОСТ Р 55374 | Дополнительные требования по химическому составу (СП 35.13330) | 8–501) 8–501) 8–501) 8–501) 8–501) 8–501) 4–501) | | | | | Фасонный | 15ХСНД** 10ХСНД** 345-14ХГНДЦ**3) 09Г2СД** | ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 ГОСТ Р 55374 | По пункту 5.5 (таблица 6) ГОСТ Р 55374–2012 с проверкой ударной вязкости по KCU для 2-й категории То же Дополнительные требования по химическому составу (СП 35.13330) По пункту 5.5 (таблица 6) ГОСТ Р 55374–2012 с проверкой ударной вязкости по KCU для 2-й категории По пункту 5.5 (таблица 6) ГОСТ Р 55374–2012 с проверкой ударной вязкости по KCU для 2-й категории | 8–32 8–15 8–20 4–20 * В плите балластного корыта мостов с монтажными соединениями на высокопрочных болтах обычного и северного А исполнений допускается использовать листовой прокат толщиной не менее 12 мм из двухслойной коррозионно-стойкой стали с основным слоем из низколегированной стали и плакирующим слоем из коррозионно-стойкой стали по ГОСТ 10885. ** В конструкциях мостов северного исполнения А применять двутавры, тавры и швеллеры без термообработки (нормализации) не допускается. В стальных конструкциях мостов обычного и северного А исполнений допускается использовать сортовой прокат (кроме полосового) и трубы 1-й категории при условии выполнения дополнительных требований, указанных для фасонного проката. 1) Для сварных стыковых швов, выполняемых в вертикальном положении, толщину листового проката следует принимать в пределах 1232 мм. При этом листовой прокат следует принимать не ниже 2-й категории. 2) Требование полистного испытания следует предъявлять при расчетной минимальной температуре наружного воздуха ниже минус 45 С. 3) К фасонному прокату из стали марки 14ХГНДЦ следует относить уголки по ГОСТ 8509 и ГОСТ 8510.

Расчетные характеристики материалов и соединений

8.3.1Расчетные сопротивления проката для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице 8.3.

8.3.2Значения коэффициента надежности m по материалу проката следует принимать по таблице 8.4 и СП 35.13330.

Нормативные и расчетные сопротивления проката из сталей, приведенных в таблице 8.2, следует принимать по таблице 8.5 и СП 35.13330.

Расчетные сопротивления проката по ГОСТ 535, ГОСТ 14637 и ГОСТ 19281 следует принимать равными пределу текучести, указанному в этих стандартах, поделенному на коэффициент надежности по материалу m по таблице 8.4.

8.3.3Значения коэффициента трения по соприкасающимся поверхностям деталей во фрикционных) соединениях следует принимать по таблице 8.6; значения коэффициента надежности соединений bh – по таблице 8.7.

Способ обработки контактных поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.

Т а б л и ц а 8.3

Напряженное состояние | Расчетные сопротивления проката Растяжение, сжатие и изгиб: по пределу текучести по временному сопротивлению | Rу = Ryn/m Ru = Run/m Сдвиг (срез) | Rs = 0,58 Ryn/m Смятие торцевой поверхности при наличии пригонки | Rp = Run/m Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании | Rlp = 0,5 Run/m Диаметральное сжатие катков при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью: при Run 600 МПа при Run 600 МПа | Rcd = 0,025 Run/m Rcd = 0,04210–6(Run – 600)2+0,025 Run/m Растяжение в направлении толщины проката t при t до 60 мм | Rth = 0,5 Run/m Примечание – m – коэффициент надежности по материалу, определяемый в соответствии с 8.3.2.

Т а б л и ц а 8.4

Нормативный документ (марка стали или значение предела текучести) | Коэффициент надежности по материалу γm ГОСТ 535 и ГОСТ 14637 (Ст3сп, Ст3пс, Ст3кп); ГОСТ 19281 (до 380 МПа) | 1,05 ГОСТ 19281 (св. 380 МПа) | 1,10 ГОСТ Р 55374 (15ХСНД, 09Г2СД); ГОСТ Р 55374; СП 35.13330 (345-14ХГНДЦ); СП 35.13330 (15ХСНДА) | 1,165 ГОСТ Р 55374 (10ХСНД); СП 35.13330 390-14ХГНДЦ; СП 35.13330 10ХСНДА | 1,125

Т а б л и ц а 8.5

Марка стали | Нормативный документ | Прокат | Толщи-на прока-та1), мм | Нормативное сопротивление2), МПа | Расчетное сопротивление3), МПа | | | | по преде-лу теку-чести | по времен-ному сопроти-влению | по пре-делу теку-чести | по времен-ному сопроти-влению | | | | Ryn | Run | Ry | Ru 15ХСНД | ГОСТ Р 55374 | Листовой | 8–50 | 345 | 490 | 295 | 415 15ХСНД | ГОСТ Р 55374 | Фасонный | 8–32 | 345 | 490 | 295 | 415 345-14ХГНДЦ | ГОСТ Р 55374; СП 35.13330 | Листовой | 8–50 | 345 | 490 | 295 | 415 345-14ХГНДЦ | ГОСТ Р 55374; СП 35.13330 | Фасонный | 8–20 | 345 | 490 | 295 | 415 15ХСНДА | СП 35.13330 | Листовой | 8–50 | 345 | 490 | 295 | 415 09Г2СД | ГОСТ Р 55374 | Листовой | 4–50 | 325 | 450 | 280 | 385 09Г2СД | ГОСТ Р 55374 | Фасонный | 4–20 | 325 | 450 | 280 | 385 10ХСНД | ГОСТ Р 55374 | Листовой | 8–50 | 390 | 530 | 350 | 470 10ХСНД | ГОСТ Р 55374 | Фасонный | 8–15 | 390 | 530 | 350 | 470 10ХСНДА | СП 35.13330 | Листовой | 8–50 | 390 | 530 | 350 | 470 390-14ХГНДЦ | СП 35.13330 | Листовой | 8–50 | 390 | 530 | 350 | 470 40X13 | ГОСТ 5632 | Круглый | До 250 | 1200 | 1540 | 1050 | 1365 1) За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки. 2) За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ Р 55374 и СП 35.13330. 3) Здесь указаны расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу Ry и Ru. Остальные расчетные сопротивления определяются по формулам таблицы 8.3. Примечания 1 Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по материалу, определяемый по таблице 8.4, и округлением до 5 МПа. 2 Расчетные сопротивления двухслойной коррозионно-стойкой стали по ГОСТ 10885 следует принимать по основному слою.

Т а б л и ц а 8.6

Способ обработки контактных поверхностей во фрикционных соединениях | Коэффициент трения 1 Пескоструйный или дробеструйный двух поверхностей кварцевым песком или дробью – без последующей консервации | 0,58 2 Кварцевым песком или дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации – другой поверхности | 0,50 3 Газопламенный двух поверхностей без консервации | 0,42 4 Стальными щетками двух поверхностей без консервации | 0,35 5 Дробеметный двух поверхностей дробью без последующей консервации | 0,38 6 Дробеметный двух поверхностей дробью с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250 С – 300 С) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы | 0,61

Т а б л и ц а 8.7

Число высоко-прочных болтов в соеди-нении | Значения коэффициента надежности bh при обработке контактных поверхностей* способом | Пескоструй-ным или дробеструй-ным | Дробеструй-ным с нанесением клеефрикци-онного покрытия | Газоплаз-менным | Стальными щетками | Дробе-метным | Дробеметным с газоплазменным нагревом поверхности металла в зоне отверстия до 250 С – 300 С 2–4 | 1,568 | 1,250 | 1,956 | 2,514 | 1,441 | 1,396 5–19 | 1,362 | 1,157 | 1,576 | 1,848 | 1,321 | 1,290 20 | 1,184 | 1,068 | 1,291 | 1,411 | 1,208 | 1,189 * Число обрабатываемых контактных поверхностей (одна или обе) следует принимать по таблице 8.6.

Учет условий работы и назначения конструкций

При расчете стальных конструкций и соединений мостов надлежит учитывать:

- коэффициент надежности по ответственности n, согласно 6.1.5–6.1.7;

- коэффициент надежности u = 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых по прочности с использованием расчетных сопротивлений Ru;

- коэффициент условий работы m, по таблице 8.8 и СП 35.13330.2011 (раздел 8).

Т а б л и ц а 8.8

Область применения | Коэффициент условий работы т 1 Элементы и их соединения в пролетных строениях и опорах мостов при расчете на стадии эксплуатации | 0,9 2 То же, при расчете на нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и монтаже | 1,0 3 Канаты гибких несущих элементов в вантовых мостах | 0,8 4 Канаты напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций | 0,9 5 Растянутые и сжатые элементы из одиночных профилей, прикрепленных одной полкой (или стенкой): | - неравнополочный уголок, прикрепленный меньшей полкой | 0,7 - неравнополочный уголок, прикрепленный большей полкой | 0,8 - равнополочный уголок | 0,75 - прокатный или составной швеллер, прикрепленный стенкой, или тавр, прикрепленный полкой | 0,9 6 Элементы и их сварные соединения в пролетных строениях и опорах северного А исполнения | 0,9 7 В случаях, не оговоренных в позициях 1–6 настоящей таблицы | 1,0 Примечание – Значение коэффициента условий работы по позициям 1 и 2 настоящей таблицы в соответствующих случаях применяют совместно с коэффициентами по позициям 3–6 настоящей таблицы. Коэффициент условий работы по позиции 6 в соответствующих случаях применяют совместно с коэффициентами по позициям 3–5 настоящей таблицы.

Основные положения по расчету

8.5.1При динамических расчетах стальных конструкций максимальную жесткость (см. 6.3.9) следует определять, принимая сечение элементов брутто; при этом для сквозных ферм следует учитывать жесткости узлов (фасонок). При оценке нижней границы жесткости следует учитывать снижение жесткостей элементов перфорацией.

8.5.2 В расчетных моделях конструкций сварные и фрикционные соединения на высокопрочных болтах следует рассматривать как неподатливые.

Основные положения по конструированию

8.6.1При проектировании стальных конструкций следует:

- выполнять конструктивно-технологические требования в соответствии с СП 35.13330, СП 46.13330 и настоящим сводом правил;

- предусматривать монтажные элементы (или блоки) максимальной заводской готовности с минимальными объемами работ по сборке соединений на монтажной площадке с учетом грузоподъемности и габаритов транспортных средств и условий строительства;

- осуществлять, как правило, унификацию монтажных блоков и элементов, а также узлов и расположения болтовых отверстий;

- учитывать способы монтажа;

- учитывать допуски на заводское изготовление и монтаж;

- обеспечивать возможность изготовления, удобство сборки и выполнения монтажных соединений;

- предусматривать связи, обеспечивающие в процессе транспортирования, монтажа и эксплуатации устойчивость и пространственную неизменяемость конструкции в целом, ее частей и элементов;

- предусматривать преимущественное применение автоматической и механизированной сварки и фрикционных соединений на высокопрочных болтах;

- предусматривать устройство антикоррозионно-защитного гидроизоляционного слоя внутренних поверхностей балластного корыта со сроком службы не менее 30 лет;

- как правило, выполнять несущие элементы из минимального числа деталей, используя, в том числе, увеличение толщины элементов (для повышения долговечности за счет уменьшения числа сварных швов);

- исключать стесненное расположение привариваемых деталей, резкие изменения сечения элементов, образование конструктивных «надрезов» в виде обрывов фасонок и ребер жесткости или вырезов в них, примыкающих под углом к поверхности напряженных частей сечения (поясов и стенок балок, листов составных элементов и т. д.).

8.6.2Для повышения выносливости и хладостойкости конструкций, а также для снижения отрицательного влияния остаточных напряжений от сварки следует предусматривать мероприятия конструктивного и технологического характера:

- оптимальный порядок сборки и сварки элементов;

- роспуск швов;

- предварительный выгиб;

- предварительный подогрев металла в зоне наложения сварных швов;

- нагрев отдельных зон после сварки;

- полное проплавление и выкружки на концах обрываемых деталей, подходящие по касательной к поверхности оставшейся части сечения;

- механическую обработку зон концентрации напряжений;

- обработку монтажных поперечных стыков с полным проплавлением с обеих сторон шва заподлицо с основным металлом;

- припуски (при необходимости).

В конструкциях северного исполнения следует исключать обрыв отдельных частей сечения по длине элемента в целом (или монтажного блока, если в стыках блоков применены фрикционные соединения).

8.6.3По исполнению и материалам монтажную сварку стальных конструкций следует предусматривать в соответствии с требованиями 8.2 и таблицы 8.2.

8.6.4В пролетных строениях с раздельными балками и в продольных балках проезжей части необходимо устраивать продольные связи по верхним и нижним поясам. Прикрепление продольных связей к стенкам балок не допускается.

«Открытые» пролетные строения и «открытая» проезжая часть допускаются при условии закрепления свободных поясов балок пролетных строений жесткими поперечными рамами, а балок проезжей части – поперечными связями.

Если пояса балок или ферм жестко связаны железобетонной или стальной плитой или иными конструктивными элементами, допускается не устраивать продольных связей в соответствующей плоскости, если они не требуются по условиям монтажа.

В арочных пролетных строениях следует устраивать продольные связи в плоскости одного из поясов арок и в плоскости проезжей части, если она не имеет плиты; при решетчатых арках следует предусматривать поперечные связи между ними, а также продольные связи по обоим поясам.

8.6.5Продольные связи между поясами главных ферм следует центрировать в плане с элементами поясов, при этом эксцентриситеты в прикреплении из плоскости связей должны быть минимальными.

8.6.6Расстояние между осями продольных балок при наличии балочной клетки следует назначать не менее 1,7 м, между осями сплошностенчатых главных балок (ферм) при отсутствии балочной клетки – не менее 1,8 м. При расстоянии между осями главных балок (ферм) более 2,0 м их необходимо объединять железобетонной или стальной плитой.

8.6.7Пролетные строения с раздельными двутавровыми балками и продольные балки проезжей части должны иметь поперечные связи, располагаемые на расстояниях, не превышающих двух высот балок.

8.6.8Для снижения напряжений при изгибе поперечных балок проезжей части от деформации поясов главных ферм допускается включать проезжую часть в совместную работу с главными фермами.

В пролетных строениях с проезжей частью, не включенной в совместную работу с главными фермами, следует устраивать тормозные связи.

8.6.9Прикрепление стенок продольных и поперечных балок следует осуществлять, как правило, с помощью вертикальных уголков и фрикционных соединений.

Прикрепление балок проезжей части с помощью торцевых листов, приваренных к стенке и поясам балки, не допускается.

В проезжей части пролетных строений разрывы (отсутствие жесткого соединения) продольных балок у поперечных не допускаются.

8.6.10Стальные конструкции из атмосферостойкой стали марки 14ХГНДЦ не требуют дополнительной противокоррозионной защиты внутренних и внешних поверхностей на прогнозируемый срок службы при расположении мостов в открытой атмосфере любой коррозионной агрессивности (оценка агрессивности по ГОСТ 9.039) на всей территории Российской Федерации, за исключением 500-метровой полосы от берега моря.

8.6.11На участках с высокоскоростным движением применение сложных прокатных профилей (швеллеров, тавров и двутавров, в том числе с параллельными гранями полок) в стальных конструкциях не допускается.

Сталежелезобетонные конструкции

9.1Сталежелезобетонные конструкции на ВСМ следует проектировать в соответствии с требованиями СП 35.13330 с учетом настоящего свода правил.

9.2Требования настоящего раздела необходимо соблюдать для пролетных строений, в которых железобетонная плита объединена со стальными главными балками, фермами или балками проезжей части для совместной работы.

9.3Требования к качеству и расчетные характеристики материалов сталежелезобетонных конструкций, а также не предусмотренные в настоящем разделе указания по расчету и конструированию следует принимать согласно разделам 5–8.

9.4На участках с высокоскоростным движением для объединения железобетонной и стальной частей следует применять гибкие упоры с головкой.

Опоры, основания и фундаменты

10.1При проектировании опор, оснований и фундаментов мостов и труб на ВСМ следует руководствоваться указаниями СП 35.13330.2011 (раздел 11), СП 24.13330 и СП 22.13330 с учетом настоящего свода правил.

При моделировании свайных фундаментов следует руководствоваться указаниями СП 24.13330.2011 (приложение В), а на естественном основании – СП 22.13330.2016 (приложение Б), а также методиками, приведенными в приложениях П и Р.

При моделировании динамических характеристик оснований следует также руководствоваться основными положениями СП 26.13330.

10.2Указания по определению осадок свайных фундаментов и фундаментов на естественном основании приведены в приложении Р.

Расчеты по предельным состояниям

10.3Опоры мостовых сооружений и трубы в теле насыпи, а также их фундаменты и основания следует рассчитывать по двум группам предельных состояний:

- по первой группе – по несущей способности оснований, устойчивости фундаментов против опрокидывания и сдвига, прочности и устойчивости конструкций фундаментов);

- по второй группе – по деформациям оснований и фундаментов (осадкам, кренам, горизонтальным перемещениям, углам перелома пути в плане), положению равнодействующей для фундаментов мелкого заложения и трещиностойкости железобетонных конструкций фундаментов.

При выполнении проверок надежности оснований опор и труб, а также массивных опор динамические воздействия не учитывают, коэффициенты 1 + μ1, 1 + μ2 и 1 + μ принимают равными 1,0.

При проектировании сквозных, тонкостенных и стоечных опор коэффициенты динамики являются результатами расчетов, выполняемых по методикам А.2, Б.1, Б.2 (см. 6.3.10).

10.4Несущая способность грунта под подошвой фундаментов на естественном основании, а также свайного на уровне низа свай должна удовлетворять условиям:

и , (10.1)

гдер– среднее давление подошвы фундамента на основание, кПа;

pmax– максимальное давление подошвы фундамента на основание, кПа;

R – расчетное сопротивление основания из нескальных или скальных грунтов осевому сжатию, кПа, по СП 35.13330.2011 (приложение 2);

γn – коэффициент надежности по ответственности (назначению), принимаемый равным 1,4;

m – коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 10.1.

Проверки должны быть выполнены на основные, дополнительные, особые и строительные сочетания нагрузок.

Т а б л и ц а  10.1 – Значение коэффициента условий работы m при расчете несущей способности грунта под подошвой фундамента мелкого заложения

Сочетания нагрузок | Тип основания | Нескальное | Скальное Основные | 1,0 | 1,2 Дополнительные | 1,2 | 1,2 Особые | 1,3 | 1,3 Строительные | 1,2 | 1,2

В расчетах по несущей способности оснований фундаментов напряжения в грунте под подошвой pmax фундамента следует определять, как максимальные по сочетаниям в угловых точках плиты фундамента или основания условного фундамента (см. 10.5). В сочетаниях должно рассматриваться одновременное действие постоянных и временных нагрузок, вертикальных и горизонтальных, вдоль и поперек моста. Среднее давление p следует вычислять при тех же сочетаниях, как максимальное в точке центра тяжести сечения фундамента.

10.5При проверках несущей способности основания в уровне низа свай давления pmax и p следует вычислять, как для условного фундамента согласно Р.1 приложения Р.

10.6При вычислении давлений грунта под подошвой фундамента устоев следует учитывать дополнительное давление от веса примыкающей насыпи согласно указаниям СП 35.13330.2011 (приложение 5). При этом учитывать снижение давления на уровне отметки подошвы фундамента согласно СП 35.13330.2011 (приложение 4).

10.7Если под слоем грунта, воспринимающим давление подошвы фундамента или нижних концов свай, залегает слой менее прочного грунта, необходимо проверить несущую способность этого слоя согласно СП 35.13330.2011 (приложение 4).

10.8Для оснований из нескальных грунтов под фундаментами мелкого заложения, рассчитываемыми без учета заделки в грунт, относительный эксцентриситет положения равнодействующей расчетных нагрузок (по отношению к центру тяжести площади подошвы фундамента) не должен превышать значений, указанных в таблице 10.2.

10.9Для промежуточных опор, расположенных на косогорах, и для устоев во всех случаях следует выполнять проверку устойчивости против глубинного сдвига согласно указаниям 6.5.2.

Т а б л и ц а 10.2 – Наибольший относительный эксцентриситет вертикальной равнодействующей для фундаментов мелкого заложения

Вид конструкции | При действии нагрузок | только постоянных | постоянных и временных Промежуточные опоры | e0 / r ≤ 0,1 | e0 / r ≤ 1,0 Устои и трубы | e0 / r ≤ 0,5 | e0 / r ≤ 0,6 П р и м е ч е н и е – В настоящей таблице применены следующие обозначения: е0 = M/N – эксцентриситет равнодействующих нагрузок1); r = W/A – радиус ядра сечения подошвы фундамента; M – момент действующих сил на уровне подошвы фундамента1); N – равнодействующая вертикальных сил; W – момент сопротивления подошвы фундамента для менее напряженного ребра; А – площадь подошвы фундамента. 1) Относительно главной центральной оси подошвы фундамента.

10.10Осадку и крен фундаментов следует рассчитывать, руководствуясь указаниями приложения Р, СП 35.13330.2011 (пункты 11.16–11.18), СП 22.13330.2016 (пункты 5.6.31–5.6.45) и СП 24.13330.2011 (пункт 7.4.6) в частях, не противоречащих указаниям 6.4.20–6.4.24 настоящего свода правил.

Примечание – При расчете осадок свайных фундаментов опор мостов по СП 24.13330 следует принимать, что:

1) положения 7.4 для большой группы свай (свайного поля) применяются к фундаментам при числе свай в ростверке более 4 (кроме однорядных);

2) дополнительные осадки sc и sp в формуле (7.41) СП 24.13330.2011 реализуются в процессе строительства и не должны учитываться в расчетах осадки на стадии эксплуатации.

10.11При расчете осадок устоев необходимо учитывать дополнительное вертикальное давление на основание от веса примыкающей части насыпи подходов, определяемое согласно СП 35.13330.2011 (приложение 5). При этом следует полагать, что начальная и часть замедленной составляющей осадки от веса насыпи реализуется до ввода в эксплуатацию (приложение Р).

10.12Следует учитывать взаимное влияние осадок примыкающей части насыпи и осадки устоев и возможное «негативное» трение в сваях. При этом длину участка свай, на которых может реализоваться «негативное» трение, следует определять при полных конечных осадках.

10.13В районах развития карстово-суффозионных процессов допускается применение висячих буронабивных свай большого диаметра с жесткой заделкой в ростверк. Свайный фундамент под опору моста следует проектировать с учетом того, что в пределах контура фундамента в плане возможно образование одного участка (зоны) полной потери несущей способности основания. Параметром такой зоны в случае фундаментов с однорядным расположением свай является расчетный пролет карстового провала ld, в остальных случаях – расчетная площадь карстового провала Sd. Расчетные параметры ld и Sd следует определять в соответствии с указаниями приложения С.

Следует полагать, что свая, попадающая в зону полной потери несущей способности основания, не участвует в работе свайного ростверка. При этом она воспринимает отрицательное трение оседающего вокруг нее грунта и (вместе с весом самой сваи) передает его через ростверк на остальные сваи в составе фундамента.

Сочетания нагрузок и воздействий, включающие воздействие от образования карстового провала, следует рассматривать как особые.

Конструирование

10.14Глубину заложения подошвы ростверка следует назначать:

- в грунтах, не подверженных пучению в пределах суши, на любом уровне независимо от расчетной глубины промерзания при условии простирания толщи этих грунтов ниже глубины промерзания не менее 1 м и отсутствия при промерзании напорных грунтовых вод;

- в грунтах, подверженных пучению, вне пределов промерзания (ниже расчетной глубины промерзания не менее 0,25 м или выше дневной поверхности грунта на 0,5 м и более);

- в русле реки на любом уровне (в том числе выше дна русла) при отсутствии промерзания воды до дна, но не менее чем на δ + 0,25 м ниже уровня низкого ледостава, где δ – толщина льда, м;

- при наличии ледохода и карчехода с таким расчетом, чтобы сваи не могли подвергаться их воздействию.

Строительство мостов и труб

11.1Строительство мостов и труб должно выполняться в соответствии с требованиями СП 48.13330, СП 46.13330 с учетом настоящего свода правил.

11.2Работы, не предусмотренные СП 46.13330 и настоящим сводом правил или изложенные в недостаточном объеме, следует выполнять в соответствии с указаниями ППР и технологических регламентов, разрабатываемых в составе организационно-технологической документации согласно требованиям СП 48.13330.

11.3Требования к выполнению работ всех видов при строительстве мостов и труб в пределах существующих железнодорожных станций, а также в полосе отвода железных дорог и в охранной зоне производственных объектов сооружений и устройств железных дорог приведены в [5] и нормативных документах владельцев инфраструктуры, регламентирующих безопасное ведение работ.

11.4Все работы при строительстве мостов и труб в пределах существующих железнодорожных станций, а также в полосе отвода и в охранной зоне производственных объектов сооружений и устройств железных дорог необходимо предусматривать во время технологических перерывов и вести в «окна» в графике движения поездов в следующих случаях:

- при проведении работ в габарите приближения строений и подвижного состава;

- когда опасные зоны по условиям производства работ, отраженным в проекте организации строительства (ПОС) и ППР, затрагивают габарит приближения строений и подвижного состава;

- на электрифицированных участках железной дороги при необходимости снятия напряжения с устройств контактной сети и воздушных линий по условиям производства работ.

11.5Соответствующий раздел ППР, график и продолжительность «окон» должны быть согласованы с эксплуатирующей железную дорогу организацией.

11.6Все работы при строительстве мостов и труб ВСМ в пределах существующих железнодорожных станций, а также в полосе отвода и в охранной зоне производственных объектов сооружений и устройств, проводимые не в «окна», но в охранной зоне воздушных линий электропередачи, необходимо выполнять, руководствуясь требованиями [4] и по согласованию с владельцами инфраструктуры.

11.7Конструкции мостовых сооружений должны быть проверены расчетом на возможный пропуск по ним монтажных агрегатов.

11.8Испытания мостовых сооружений перед приемкой их в эксплуатацию должны осуществляться в соответствии с требованиями СП 79.13330, а также с программой проведения испытаний. В соответствии с 6.3.7 программа испытаний должна предусматривать поэтапное овладение скоростями от 200 до 350 км/ч с интервалами, устанавливаемыми специальными требованиями.

Кроме того, в программе испытаний больших пролетов, в том числе, должна быть предусмотрена проверка спектра реальных значений собственных частот пространственных колебаний и обоснование мероприятий по обеспечению безопасности.

Проектирование транспортных тоннелей

Общие положения

12.1.1Проектирование транспортных тоннелей ВСМ следует вести в соответствии с требованиями СП 122.13330 с учетом настоящего свода правил.

12.1.2Обделка тоннелей должна иметь улучшенные аэродинамические свойства, не иметь выступающих углов, в связи с чем:

- ниши и камеры в тоннеле не устраиваются;

- трубы с подводящим кабелем питания освещения и слаботочных устройств утапливаются в тело обделки, внутренних конструкций тоннеля или путевого бетонного основания при условии соблюдения мероприятий по их герметизации;