СП 525.1325800.2023 Действует

4.3 Оборудование и материалы, используемые при проектировании ТСТ, должны соответствовать законодательству Российской Федерации, техническим регламентам и национальным стандартам.

6.1.7 В составе ССНТ с полимерными трубами следует применять соединительные детали и фитинги одного изготовителя.

Сварное соединение полимерных труб и фасонных элементов из разнородных материалов не допускается.

6.1.10 При использовании незамерзающей жидкости в качестве теплоносителя следует предусматривать установку бака для заполнения, подпитки либо опорожнения системы или ее отдельных частей (оборудования, трубопроводов), разделенных запорной арматурой, при запуске, регламентных и ремонтных работах, аварии, для плановой замены и утилизации теплоносителя. Объем бака должен быть не менее максимального объема раствора незамерзающей жидкости, сливаемой из каждой части системы. Слив отработанного антифриза в хозяйственно-бытовую или дождевую канализацию не допускается.

Заполнение и подпитка водой гидравлических контуров ССНТ, в которых используют незамерзающую жидкость, не допускается. Заполнение и подпитку следует предусматривать только незамерзающей жидкостью концентрацией, обеспечивающей выполнение требований 6.2.17.

Заполнение и подпитку гидравлических контуров ССНТ, в которых в качестве теплоносителя используют воду, предусматривают в соответствии с 8.1.13.

6.1.13 Устройство ССНТ технологических производственных процессов осуществляют в соответствии с типом и особенностями среды, сбросная теплота которой подлежит утилизации. Устройства утилизации не должны нарушать технологический производственный процесс или негативно влиять на него.

6.2.10 Не допускается размещение грунтовых теплообменников в водоносных горизонтах, являющихся источниками централизованного водоснабжения.

Глубину размещения грунтового теплообменника следует выбирать таким образом, чтобы расстояние от его нижней точки до верхней границы водоносного горизонта, являющегося источником централизованного водоснабжения, было не менее 1 м.

6.2.13 Расстояние от грунтовых теплообменников до фундаментов зданий и сооружений следует принимать не менее 5 м.

Допускается размещение грунтовых теплообменников на расстоянии менее 5 м от фундаментов, а также под зданием или сооружением при обеспечении требуемых прочности, надежности и долговечности здания, подтвержденных соответствующими расчетами.

При размещении грунтовых теплообменников на расстоянии менее 5 м от фундаментов, а также под зданием или сооружением не допускается поднятие дневной поверхности грунта и воздействие морозного пучения грунта на фундаменты и основания вследствие эксплуатации системы сбора тепла грунта.

При размещении термоскважин под основаниями зданий и сооружений во избежание морозного пучения допускается теплоизолировать части грунтовых теплообменников и трубопроводов их обвязки в пределах сжимаемой толщи согласно требованиям 6.2.20.

При использовании грунтовых теплообменников, совмещенных с конструктивными элементами здания или сооружения, отрицательные температуры теплоносителя не допускаются, кроме случаев, указанных в 6.2.28.

6.2.15 При выборе шага размещения грунтовых теплообменников выполняют оценку их взаимного теплового влияния согласно 6.2.37 и учитывают, что образующиеся вокруг грунтового теплообменника промерзающие участки грунта не должны соединяться (кроме случаев, указанных в 6.2.28).

6.3.5 Подача воды из природных водоемов и водных источников непосредственно в испаритель теплового насоса не допускается.

6.3.18 Погружные теплообменники и приспособления для их крепления следует применять из полимерных или коррозионно-стойких материалов.

6.3.19 Погружные теплообменники должны быть закреплены на дне водоема или в толще воды таким образом, чтобы обеспечивалась их работоспособность при сезонных или иных колебаниях уровня воды в водоеме, защита от повреждений и смещений в результате воздействия волн и течений.

6.3.14 Подающие и возвратные скважины должны соответствовать требованиям 6.2.7 и СП 31.13330 в части обеспечения санитарных мероприятий.

6.3.17 Материалы оборудования и элементов гидравлического контура циркуляции воды следует выбирать с учетом физико-химического состава и коррозионных свойств перекачиваемой воды, при этом срок службы гидравлического контура должен быть не менее половины срока службы обслуживаемого здания, устанавливаемого в соответствии с ГОСТ 27751.

6.3.22 В качестве расчетной используют наименьшую температуру воды на глубине установки погружного теплообменника или забора воды для подачи в промежуточный теплообменник.

6.3.23 Температура воды, возвращаемой в источник, должна быть относительно исходной температуры воды в пределах:

- для открытых водоемов – ±10 °С;

- для подземных источников, включая шахтные воды и тоннельный дренаж, – ±6 °С относительно температуры в природном, невозмущенном состоянии, но в любом случае не ниже 2 °С для пресной воды.

С учетом солености воды температура, с которой ее возвращают в источник, может быть ниже 2 °С, но не менее чем на 2 °С выше температуры начала кристаллизации, определенной по результатам соответствующих лабораторных испытаний.

При этом для водных объектов рыбохозяйственного назначения следует учитывать требования [10].

6.5.7 Воздух, поступающий в испаритель воздушного теплового насоса или в теплообменник-утилизатор, не должен содержать взвешенных веществ и иных загрязнений и должен соответствовать требованиям, указанным в технической документации на оборудование.

6.5.5 Теплообменник-утилизатор, за исключением теплообменной поверхности, а также все внешние поверхности воздуховодов и элементов воздушного тракта после него должны быть теплоизолированы от образования конденсата согласно СП 61.13330.

6.5.9 При использовании тепловых избытков внутренних помещений не допускается снижение температуры внутреннего воздуха в помещениях ниже нормативных значений по ГОСТ 30494, [8].

6.6.7 Использование теплоты сточных вод не должно приводить к нарушению режима работы системы канализации и требований [8].

Допускается предусматривать байпасную линию в обход теплообменника-утилизатора.

7.2 Необходимость применения вспомогательного источника тепла и требования к его мощности следует определять в зависимости от характеристик используемого источника низкопотенциальной теплоты, климатических условий по СП 131.13330 и характеристик применяемого теплонасосного оборудования в соответствии с таблицей 7.1.

Таблица 7.1 – Необходимость применения вспомогательного источника тепла и требования к его мощности

Таблица 7.1Наименование конфигурации теплонасосной системы теплохладоснабжения | Характеристика источника низкопотенциальной теплоты | Характеристика теплового насоса1) | Необходимость использования дополнительного источника тепла, требования к его мощности 1 Моновалентная | Надежный, постоянный и достаточный отбор энергии, в том числе и при расчетной температуре наружного воздуха2) | Полностью обеспечивает расчетную тепловую нагрузку и нагрев теплоносителя до температуры не ниже максимальной расчетной температуры в системе теплоснабжения при расчетной температуре наружного воздуха2) | Не требуется 2 Бивалентная альтернативная | Достаточный отбор энергии вплоть до температуры бивалентности | Обеспечивает полную тепловую нагрузку вплоть до температуры наружного воздуха, ниже которой работа теплового насоса невозможна или нецелесообразна (совпадает с температурой бивалентности) | Требуется, на полную тепловую нагрузку 3 Бивалентная, вспомогательная | Надежный, постоянный и достаточный отбор энергии, в том числе и при расчетной температуре наружного воздуха | Обеспечивает полную тепловую нагрузку вплоть до температуры бивалентности. Обеспечивает часть тепловой нагрузки при расчетной температуре наружного воздуха | Требуется, на полную тепловую нагрузку за вычетом тепловой нагрузки, обеспечиваемой от теплового насоса при расчетной температуре наружного воздуха 4 Бивалентная комбинированная | Достаточный отбор энергии вплоть до температурной границы работоспособности теплового насоса | Обеспечивает полную тепловую нагрузку вплоть до температуры бивалентности. Обеспечивает часть тепловой нагрузки вплоть до температуры, ниже которой работа теплового насоса невозможна или нецелесообразна. При расчетной температуре наружного воздуха отключен | Требуется, на полную тепловую нагрузку 1) Обеспечение полной тепловой нагрузки означает также, что температура теплоносителя после нагрева в тепловом насосе на рассматриваемом режиме не ниже, чем максимальная расчетная температура в системе теплоснабжения при соответствующей температуре наружного воздуха. 2) Для ТСТ, использующих в качестве источника низкопотенциальной теплоты атмосферный воздух, руководствоваться требованиями 6.4.1. | | |

7.6.5 Тепловую нагрузку горячего водоснабжения

6.6.5 Во избежание образования отложений на теплообменных поверхностях устройств утилизации необходимо обеспечивать самотечный слив сточных вод при остановке системы.

7.5 Конфигурацией теплонасосной системы для покрытия нагрузок теплоснабжения и горячего водоснабжения должно быть предусмотрено обеспечение нагрузки ГВС в приоритетном порядке, если иное не установлено заданием на проектирование.

7.6.7 Тепловую мощность ТСТ QтQ_тQт​, кВт, определяют по формуле

8.1.8 Буферные баки допускается устанавливать как на подающей, так и на обратной линии контура циркуляции теплоносителя для выполнения требований 13.8.

При использовании тепловых насосов, оснащенных регулятором частоты вращения компрессора, а также в случае применения высокоинерционных систем подачи тепла (холода), интегрированных в строительные конструкции здания, применение буферных баков не требуется.

8.1.10 Среднее время использования запасенного в буферном баке тепла (холода) Tисп.iT_{исп.i}Tисп.i​ , с, определяют для каждого месяца по формуле

8.1.9 Тепловая (холодильная) мощность QiбуфQ_{\mathrm{i}}^{буф_{}}Qiбуф​​, кВт, передаваемая в буферный бак, равна неиспользуемой мощности ТСТ при климатических условиях, отличных от расчетных. Ее определяют помесячно как разницу между мощностью, вырабатываемой теплонасосной системой, и мощностью, потребляемой объектом при средних климатических условиях данного месяца

8.1.11 Допускается использование буферных баков в качестве гидравлических разделителей потоков.

8.1.12 Потери тепла в трубопроводах и оборудовании ТСТ, включая буферные баки, не должны превышать 5 %, потери холода при его использовании для кондиционирования, охлаждения приточного воздуха или технологических нужд – не более 7 %.

Потери тепла баками-аккумуляторами при суточном аккумулировании не должны превышать 10 %.

8.1.18 Для поддержания температуры теплоносителя в гидравлическом контуре кольцевой системы в холодный период года следует предусматривать источник тепла, обеспечивающий поддержание расчетного температурного режима в гидравлическом контуре при работе всех реверсивных тепловых насосов «вода-воздух» в режиме нагрева. В качестве источника тепла применяют ТСТ, использующие источники низкопотенциальной теплоты с гарантированным поступлением. Применение иных источников теплоты допускается на основании технико-экономического обоснования.

Для поддержания температуры теплоносителя в гидравлическом контуре кольцевой системы в теплый период года следует предусматривать охлаждение теплоносителя. Мощность охладителя должна быть достаточна для поддержания расчетного температурного режима в гидравлическом контуре при работе всех реверсивных тепловых насосов «вода-воздух» в режиме охлаждения. Допускается включать в гидравлический контур кольцевой системы другие низкопотенциальные источники энергии.

8.2.3 При наличии в составе ТСТ вспомогательного источника тепла мощности теплогенерирующего оборудования должны быть подобраны таким образом, чтобы тепловая энергия, вырабатываемая вспомогательным источником тепла в течение года, составляла не более 10 %÷15 % общего количества тепловой энергии, вырабатываемой ТСТ, если вспомогательный источник тепла не использует возобновляемый источник энергии.

8.2.4 Для промывки и опорожнения конденсаторов тепловых насосов в их гидравлической обвязке должна быть предусмотрена установка запорной арматуры и штуцеров с запорной арматурой, размещаемых между конденсатором и запорной арматурой.

8.3.3 Баки-аккумуляторы следует проектировать в соответствии с требованиями СП 30.13330.

8.3.4 Количество энергии, запасенное в баке-аккумуляторе Wакк, кВт∙ч, следует определять по формуле

10.1 В качестве показателя эффективности теплового насоса для выбранного режима работы следует использовать безразмерный коэффициент преобразования энергии Кпр, определяемый по формуле

Примечание – В соответствии с требованиями ГОСТ Р 54539 тепловая мощность теплового насоса и потребляемая тепловым насосом электрическая мощность, представленные в технической документации, должны учитывать работу компрессоров, средств автоматизации и защиты, при этом мощность вентиляторов для агрегатов без канального соединения должна быть включена в полезную мощность, потребляемую агрегатом, а мощность вентиляторов агрегатов с канальным соединением и циркуляционных насосов (как встроенных, так и внешних) учитывают частично.

При сопоставлении данных по эффективности различных тепловых насосов следует убедиться, что рассматриваются значения коэффициента преобразования энергии Кпр, полученные для одинаковых режимов работы.

9.7 Требования к размещению оборудования:

- размещение оборудования и компоновочные решения должны выполнять из соображений максимальной компактности, минимальной протяженности трасс и занимаемой площади;

- размещение теплонасосного оборудования следует выполнять таким образом, чтобы обеспечивать возможность круглосуточного доступа к нему эксплуатирующего персонала, но при этом исключать несанкционированный доступ посторонних лиц;

- в качестве приоритетных мест размещения оборудования теплонасосных систем внутри помещений станционного комплекса следует использовать вентиляционные камеры, киоски приточной и вытяжной вентиляции, в том числе тоннельной, калориферные, помещения тепловых пунктов, насосные и т. п. Допускается предусматривать помещения для размещения оборудования теплонасосных систем. При установке оборудования ТСТ в действующих вентиляционных киосках следует обеспечивать соблюдение требований по кратности воздухообмена в помещениях согласно СП 60.13330 и СП 120.13330;

- при использования теплового ресурса вытяжного воздуха тоннельной вентиляции следует предусматривать установку компрессорно-испарительного блока теплового насоса или теплообменника-утилизатора в противодутьевой сбойке, в вентиляционных каналах, шахтах и киосках тоннельной вентиляции или в помещении, примыкающем к вытяжной шахте тоннельной вентиляции, с обеспечением противопожарных мероприятий. При использовании тоннельного воздуха обеспечивают его предварительную очистку в воздушном фильтре;

- теплонасосное или теплообменное оборудование для использования теплоты атмосферного воздуха или сброса избыточного тепла в атмосферный воздух в летнем режиме следует устанавливать на поверхности в составе вентиляционных киосков или в пристройках и помещениях выходящих на поверхность сооружений станционного комплекса (лестничных сходов, лифтовых шахт и т. п.), а также на кровлях указанных сооружений;

- для снятия тепловых избытков помещений с высокими внутренними тепловыделениями от расположенного в них электрического оборудования (трансформаторных, релейных, серверных и т. п.) следует устанавливать в них испарители тепловых насосов или обеспечивать подачу холода с использованием промежуточного холодоносителя, обеспечивая при этом выполнение нормативных требований по электробезопасности;

- для нагрева приточного воздуха систем местной и тоннельной вентиляции, а также теплоснабжения воздушно-тепловых завес в состав приточных вентиляционных установок следует включать теплообменник-подогреватель, соединенный с конденсатором теплового насоса, или непосредственно конденсатор теплового насоса;

- для охлаждения воздуха систем местной и тоннельной вентиляции, а также холодоснабжения воздушно-тепловых завес в летний период следует использовать тот же теплообменник, но для подачи холода от испарителя теплового насоса. Если в состав приточной вентиляционной установки входит теплообменник – конденсатор теплового насоса в зимнем режиме, для охлаждения приточного воздуха следует реверсировать работу теплового насоса таким образом, чтобы в летнем режиме указанный теплообменник выполнял функцию испарителя;

- от теплообменников-охладителей, входящих в состав вентиляционных установок, следует обеспечивать отвод конденсата в канализацию с разрывом струи;

- для охлаждения трансформаторного и распределительного залов тягово-понизительной подстанции следует обеспечивать возможность замкнутой циркуляции воздуха в указанных помещениях с его охлаждением. При организации циркуляции воздуха через помещения ТПП предусматривают подмес свежего воздуха и удаление отработанного в объемах, обеспечивающих требования соответствующих нормативов. Охлаждение обеспечивают, предусмотрев в составе циркуляционной вентиляционной установки секцию воздухоохладителя, соединенного с испарителем теплового насоса или являющегося испарителем теплового насоса.

10.2 Коэффициент преобразования энергии теплового насоса Кпр в отсутствие данных о характеристиках конкретного оборудования допускается определять следующим образом

Таблица 10.1 − Характерные значения коэффициента полезного действия некоторых типов компрессоров, используемых в тепловых насосах (ГОСТ Р 59510)

Таблица 10.1Мощность, кВт | Тип компрессора | ηк, дол. ед. 300−3000 | Сальниковый центробежный | 0,55−0,75 50−500 | Сальниковый поршневой | 0,5−0,65 20−50 | Бессальниковый | 0,45−0,55 2−25 | Герметичный | 0,35−0,5

Температуру конденсации паров хладагента tк следует принимать как минимум на 5 °С выше расчетной температуры теплоносителя, подаваемого в систему теплоснабжения здания, а температура кипения хладагента tи – не менее чем на 4 °С ниже расчетной температуры теплоносителя, поступающего в тепловой насос из системы сбора низкопотенциального тепла.

Характерные зависимости коэффициента преобразования энергии Кпр парокомпрессионных тепловых насосов от температуры испарения хладагента tи для разных значений температуры конденсации tк представлены на рисунке 10.1.

Рисунок 10.1 – Характерные зависимости коэффициента преобразования энергии парокомпрессионных тепловых насосов от температур испарения и конденсации хладагента (ГОСТ Р 59510)

10.5 Расчет SPF следует выполнять в соответствии с ГОСТ Р 54865. Примеры расчета параметров теплонасосной системы приведены в приложении Ж.

10.3 В качестве показателя годовой эффективности теплонасосной системы теплохладоснабжения, учитывающего изменения условий внешней среды и параметров работы оборудования в течение года, следует использовать SPF (Seasonal Performance Factor) – сезонную характеристику эффективности

10.4 Количество полезной тепловой энергии, выработанное ТСТ в течение года Wгод, определяют в зависимости от режима использования ТСТ:

а) для ТСТ, используемой только для теплоснабжения

11.6 При размещении устройств и компонентов теплонасосных систем следует обеспечивать защиту от шума с соблюдением требований СП 51.13330, уровни вибрации не должны превышать требования [8].

11.8 При проектировании подземных и наземных сооружений, устройств, трубопроводов, располагаемых в зоне действия блуждающих токов, должны предусматривать меры защиты сооружений, устройств, трубопроводов от электрохимической коррозии.

12.2.3 Система должна быть оснащена средствами автоматической защиты от аварийных ситуаций в объеме требований действующих нормативных документов.

12.2.4 Система управления вспомогательным источником тепла должна быть организована таким образом, чтобы не допускать повышения температуры теплоносителя на входе в конденсатор до уровня, при котором предохранительное устройство остановит работу теплового насоса из-за превышения допустимого давления.

Система управления вспомогательным источников тепла может быть интегрирована в систему управления тепловым насосом.

13.5 Необходимо предотвращать выбросы хладагента в атмосферу при эксплуатации или обслуживании системы в соответствии с ГОСТ 12.1.005.

12.2.6 Система должна быть спроектирована и оснащена средствами управления таким образом, чтобы обеспечивать периодический (не реже одного раза в неделю) прогрев бака-аккумулятора горячей воды до средней температуры в баке не менее 65 °С непосредственно за счет работы теплового насоса или с помощью вспомогательного источника тепла.

13.3 Не допускается непосредственное присоединение гидравлических контуров систем внутреннего теплоснабжения и холодоснабжения к контуру термоскважин при превышении величиной внутреннего давления в контуре термоскважин (с учетом гидростатического и избыточного давления) на уровне оголовков значения, равного 70 % значения испытательного давления, приведенного в таблице Д.1 с учетом применяемых материалов и конструктивных решений термоскважин.

13.2 При использовании трубопроводов из полимерных материалов, параметры теплоносителя должны быть не более допустимых значений для установленного класса эксплуатации труб и фитингов по ГОСТ 32415.

13.11 Показатели коррозионной активности применяемых незамерзающих жидкостей (антифризов) должны соответствовать требованиям ГОСТ 28084 и ГОСТ 33341.

13.13 Помещения для размещения тепловых насосов должны быть оборудованы гидроизоляцией, трапами или приямками для удаления жидкости.

14.1.3 Возможность и способ выполнения работ по устройству ССНТ грунта, включая тип грунтовых теплообменников, применяемые конструктивные решения и материалы, должны определять по результатам инженерно-геологических изысканий.

14.2.1 В местах прохождения трубопроводов ТСТ через фундаменты и стены зданий должен быть предусмотрен зазор между поверхностью теплоизоляционной конструкции трубы и верхом проема, обеспечивающий перемещение трубопровода без смятия изоляции, но не менее 0,2 м. Для заделки зазора следует применять эластичные водогазонепроницаемые материалы.

14.2.3 Подвижные катковые и шариковые опоры труб принимать не допускается.

14.2.4 При надземной прокладке должны применять эстакады или низкие отдельно стоящие опоры.

Прокладка на высоких отдельно стоящих опорах и использование труб трубопроводов ТСТ для связи между опорами не допускаются.

14.3.2 Заглубление баков с нагретым теплоносителем и горячей водой ниже планировочных отметок земли при строительстве на многолетнемерзлых грунтах с сохранением мерзлого состояния (принцип 1 по СП 25.13330) не допускается.

14.4.4 При проектировании трубопроводов ТСТ на подрабатываемых территориях должны соблюдать требования 14.2.1 и 14.2.2.

14.3.3 Прокладку трубопроводов с нагретым теплоносителем и горячей водой в помещениях ТТП следует предусматривать выше уровня пола. Устройство в полу каналов и приямков не допускается.

14.4.1 При всех способах прокладки трубопроводов за пределами зданий и сооружений для компенсации перемещений от воздействия деформаций земной поверхности должны предусматривать углы поворотов.

14.3.5 На трубопроводах, прокладываемых в подпольях, не допускается устанавливать запорную и регулирующую арматуру, спускные и воздушные краны.

14.4.3 При прокладке трубопроводов в подвалах и подпольях зданий усилия от неподвижных опор не должны передаваться на конструкции зданий.

14.5.3 Пропуск труб через стены сооружений необходимо осуществлять с помощью сальников, обеспечивающих их горизонтальное смещение внутри и за пределы сооружения на 1/5 возможной величины просадки, суффозионной осадки или набухания грунтов в основании.

14.5.7 При проектировании трубопроводов ТСТ должны соблюдать также требования 14.2.2.

6.1.8 Трубопроводы из полимерных материалов должны быть защищены от воздействия ультрафиолета.

Применяемые антифризы должны соответствовать СП 60.13330.2020 (пункты 6.1.12, 8.2) и санитарно-гигиеническим требованиям.

6.2.5 Предусматривать погружение теплообменников в грунт методом забивания не допускается, за исключением теплообменников, совмещенных с конструктивными элементами здания или сооружения, специально предназначенных для такого способа установки.

6.6.2 Материалы и конструктивные решения, применяемые при разработке устройств утилизации, должны обеспечивать защиту от коррозии и абразивного износа.

8.1.21 Резервирование оборудования и трубопроводов ТСТ следует предусматривать в соответствии с СП 60.13330, СП 124.13330, СП 510.1325800.

Насосы, обеспечивающие циркуляцию в гидравлическом контуре кольцевой системы, следует предусматривать со 100 %-ным резервированием.

Допускается применение сдвоенных насосов (насосы-дубли) для уменьшения числа компонентов и габаритных размеров оборудования. Конструкцией насосов должно быть предусмотрено полное отключение одного из них при проведении ремонтных работ.

В.1 К основным параметрам теплонасосной системы теплоснабжения относят:

В.2 Исходные данные для расчета:

В.3 Температуру теплоносителя на входе в испаритель теплового насоса

В.4 Расчетную тепловую мощность тепловых насосов системы отопления и вентиляции

В.6 Тепловую мощность тепловых насосов системы горячего водоснабжения

В.5 Расчетную тепловую мощность вспомогательных источников тепла системы отопления и вентиляции

Рисунок В.1 – Диаграмма соотношений основных параметров теплонасосных систем теплохладоснабжения для отопления и вентиляции

В.7 Тепловую мощность вспомогательного источника тепла системы горячего водоснабжения

В.8 По характеристикам выбирают конкретную модель теплового насоса, обеспечивающую

В.9 Электрические мощности вспомогательных источников тепла

В.10 Детальное определение выработки и потребления энергии ТСТ, равно как и сезонной характеристики эффективности SPF, следует выполнять по ГОСТ Р 54865.

При проведении предварительных расчетов допускается использование методики, изложенной ниже.

В.12 Нагрузку отопления и вентиляции

В.13 Температуры теплоносителя системы отопления и вентиляции:

В.14 Температуру теплоносителя на входе в испаритель теплового насоса определяют в зависимости от используемого источника:

В.17 Требуемую тепловую мощность теплового насоса

В.18 Требуемую тепловую мощность вспомогательного источника тепла

В.15 Доля тепловой нагрузки отопления и вентиляции

В.16

В.19 Электрическая мощность вспомогательного источника тепла

В.22 Потребление электрической энергии вспомогательным источником тепла на отопление и вентиляцию

В.24 Долю тепловой нагрузки горячего водоснабжения

Примечание – Температура нагрева горячей воды от теплового насоса в зависимости от выбранной логики управления может отличаться от температуры теплоносителя на выходе из конденсатора теплового насоса при его работе на отопление (например, при использовании систем отопления на базе обогреваемых поверхностей). В таком случае при расчете доли тепловой нагрузки горячего водоснабжения DгвсD_{гвс}Dгвс​, покрываемой за счет работы теплового насоса, в качестве температуры tтнt_{тн}tтн​ используют температуру нагрева горячей воды от теплового насоса.

В.20 Выработку тепловой энергии тепловым насосом

В.21 Потребление электрической энергии тепловым насосом на отопление и вентиляцию

В.23 Годовую выработку тепловой энергии на горячее водоснабжение тепловым насосом

В.27 Годовое потребление электрической энергии тепловым насосом на горячее водоснабжение

В.25 Годовую выработку тепловой энергии вспомогательным источником тепла

В.26 Для выбранной модели теплового насоса по технической документации на тепловой

В.28 Годовое потребление электрической энергии вспомогательным источником тепла

В.29 Сезонная характеристика эффективности теплонасосной системы:

Г.1.2 Дополнительные капитальные вложения ΔК, тыс. руб., следует вычислять по формуле

Г.1.4 Разницу вложений в систему отопления ΔKот\Delta K_{от}ΔKот​, тыс. руб., определяют по формуле

Г.1.6 Разницу вложений в источник тепловой энергии, ΔKит\Delta K_{ит}ΔKит​, тыс. руб. определяют по формуле

Г.1.5 Разницу в стоимости технологического присоединения к электрическим сетям ΔCэ\Delta C_эΔCэ​, тыс. руб.:

Г.1.7 Разницу в стоимости технологического присоединения к сетям централизованного теплоснабжения, газовым сетям и т. п. ΔCт\Delta C_тΔCт​ , тыс. руб., определяют по формуле

Г.1.8 Разницу вложений в систему холодоснабжения и холодильное оборудование ΔKхол\Delta K_{хол}ΔKхол​ , тыс. руб., определяют по формуле

Г.1.11 Годовая экономия затрат на теплоснабжение ΔЭт\DeltaЭ_тΔЭт​ , тыс. руб./год:

Г.1.14 Разницу годовых затрат на обслуживание и текущий ремонт оборудования ΔЭоб\DeltaЭ_{об}ΔЭоб​ , тыс. руб./год, определяют по формуле

Г.1.10 Снижение годовых эксплуатационных затрат при использовании ТСТ ∆Э, тыс. руб./год, определяют по формуле

Г.1.13 Разницу затрат на электроэнергию ΔЭэ\DeltaЭ_эΔЭэ​, тыс. руб./год, определяют по формуле

Примечание – При использовании дифференцированного по времени суток тарифа на электрическую энергию следует раздельно учитывать расходы электроэнергии для каждого времени действия тарифных периодов.

Г.2.1 Чистый дисконтированный доход ЧДД, тыс. руб., определяют по формуле

Г.2.2 В качестве расчетной нормы (ставки) дисконтирования при отсутствии официальных прогнозов ключевой ставки Центрального банка Российской Федерации следует принимать значение r = 0,05, соответствующее величине ключевой ставки 5 % годовых.