СП 27.13330.2017 Действует

8.4 Расчет железобетонных элементов проводят по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин.

Непродолжительное раскрытие трещин определяют от совместного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок при кратковременном нагреве.

Продолжительное раскрытие трещин определяют только от постоянных и временных длительных нагрузок при длительном нагреве.

Ширина раскрытия трещин αcrc\alpha_{crc}αcrc​ от действия внешней нагрузки и температуры, рассчитываемая по формулам (8.1) и (8.2), не должна превышать предельно допустимую ширину раскрытия трещин, регламентированную в СП 63.13330.2018 (пункт 8.2.6).

9.14 Поперечную арматуру в плитах в зоне продавливания устанавливают с шагом не более 1/3h0 и не более 300 мм. Стержни, ближайшие к контуру грузовой площади, располагают не ближе h0/3 и не далее h0/2 от этого контура. При этом ширина зоны установки поперечной арматуры от контура грузовой площади должна быть не менее 1,5h0. Расстояние между стержнями поперечной арматуры в направлениях, параллельных сторонам расчетного контура, принимают не более ¼ длины стороны расчетного контура.

9.43 Отклонение смонтированных конструкций из изделий жаростойкого бетона не должно превышать следующих значений, мм:

- смещение относительно разбивочных осей фундаментных блоков: нижнего ряда ‒ ±20; второго ряда ‒ ±10;

- фундамента колонн – отклонение в отметках верхних опорных плоскостей фундаментов от проектных ‒ ±3;

- осей колонн в нижнем сечении ‒ ±5;

- отклонение осей колонн от вертикали в верхнем сечении ‒ ±5;

- смещение осей панелей стен в нижнем сечении относительно разбивочных осей ‒ ±3;

- отклонение плоскостей панелей стен от вертикали в верхнем сечении ‒ ±3;

- разница в отметках опорных поверхностей панелей стен ‒ ±5;

- разница в отметках верхней поверхности панелей стен и подовых панелей ‒ ±5;

- смещение осей балок относительно разбивочных осей ‒ ±5.

9.46 Железобетонные конструкции фундаментов, боровов и других сооружений, эксплуатирующиеся под землей ниже уровня грунтовых вод, которые при эксплуатации могут подвергаться воздействию температуры до 200 ºС включительно, выполняют из напрягающего бетона, без устройства дополнительной гидроизоляции, согласно пункту 5.8.10 СП 70.13330.2012, так как марка по водонепроницаемости напрягающего бетона составляет не менее W12.

4.9 Расчет конструкции с учетом воздействия повышенных и высоких температур необходимо проводить для следующих основных расчетных стадий работы:

кратковременный нагрев – первый разогрев конструкции до расчетной температуры на стадии ее изготовления;

длительный нагрев – воздействие расчетной температуры в период эксплуатации.

Расчет статически определимых конструкций по предельным состояниям первой и второй групп (за исключением расчета по образованию трещин) проводят на длительный нагрев. Расчет по образованию трещин проводят на кратковременный и длительный нагрев с учетом усилий, возникающих от нелинейного распределения температур бетона по высоте сечения элемента.

Расчет статически неопределимых конструкций и их элементов по предельным состояниям первой и второй групп следует проводить:

а) на кратковременный нагрев конструкции по режиму, когда возникают наибольшие усилия от воздействия температуры, согласно 4.14. При этом жесткость элементов конструкции определяется от кратковременного действия всех нагрузок и нагрева;

б) на длительный нагрев – при воздействии на конструкцию расчетной температуры в период эксплуатации, когда происходит снижение прочности и жесткости элементов в результате воздействия длительного нагрева и нагрузки. При этом жесткость элементов определяется от длительного воздействия всех нагрузок и нагрева.

4.27 В элементах из бетона класса В30 и выше, имеющих уровень преднапряжения σsp= 0,4–0,6Rs, при нагреве арматуры остаток предварительного напряжения в арматуре допускается рассчитывать по следующим формулам:

для стержневой класса А600 | σsp= 84 - 0,4 ts; | (4.2) класса А800 | σsp= 87 - 0,39 ts; | (4.3) класса А1000 | σsp= 92 - 0,26 ts; | (4.4) проволочной классов Вр1200, Вр1500, К1400, К1500 | σsp= 89 - 0,27 ts, | (4.5)

где σsp > 0 – остаток предварительного напряжения в арматуре, % исходного значения при изготовлении;

ts > 20 – температура арматуры при нагреве, ºС.

Из формул (4.2)–(4.5) следует, что во время нагрева происходит полная потеря предварительного напряжения в стержневой арматуре класса А600 при ее нагреве свыше 210 ºС, класса А800 – свыше 220 ºС, класса А1000 – свыше 350 ºС и в проволочной арматуре классов Вр1200, Вр1500, К1400, К1500 – свыше 330 ºС.

6.32 При кратковременном неравномерном нагреве по высоте сечения железобетонного элемента следует учитывать увеличение температурного момента с повышением температуры сжатой зоны. При кратковременном нагреве крайнего волокна сжатой зоны бетона до 500 ºС–600 ºС наблюдаются наибольшие температурные моменты. При проектировании конструкций из жаростойких бетонов следует учитывать, что увеличение процента армирования и класса бетона способствуют интенсивности нарастания температурного момента.

Температурный момент от неравномерного нагрева бетона по высоте сечения при равномерном нагреве бетона по длине элемента, заделанного на опорах от поворота, а также в замкнутых рамах кольцевого, квадратного и прямоугольного очертаний, имеющих одинаковые сечения, рассчитывают по формуле

9.22 Соединение арматуры в сборных элементах из жаростойкого бетона допускается выполнять через окаймляющие уголки, стыковые накладки или путем стыкования арматуры внахлест (рисунок 9.2).

В стыках панелей, передающих усилия от арматуры через косынку на стыковую накладку с эксцентриситетом, обязательно следует предусматривать анкеры из арматуры периодического профиля. Длина анкерных стержней, приваренных к пластине «в тавр» или внахлест, должна быть не менее lо,an, определяемой по 9.16.

Если необходимую расчетную длину анкеров трудно выдержать из-за температуры, превышающей предельно допустимую температуру применения арматуры, устанавливаемой по расчету (см. таблицу 5.11), то допускается уменьшать длину анкеров с обязательной приваркой к их концам дополнительных пластин (рисунок 9.3).

9.12 Конструктивное армирование бетонных конструкций следует предусматривать согласно требованиям СП 63.13330.2018 (пункт 10.3.7).

Наибольшие расстояния между стержнями распределительной арматуры плит следует принимать не более 2h и 600 мм.

7.11 Расчет по прочности сечений изгибаемых элементов проводят по формулам (8.3)–(8.9) СП 63.13330.2018 с учетом 7.7, 7.8 и 7.10.

6.4 Для конструкций, находящихся в помещении или на наружном воздухе, но защищенных от воздействия ветра, коэффициент теплоотдачи наружной поверхности αе принимают по таблице 6.1.

5.7 Для бетонных и железобетонных конструкций из жаростойких бетонов, работающих в условиях воздействия высоких температур, предъявляются следующие специфические требования:

жаростойкие бетоны составов № 2–21, 23 и 29 по таблице 5.1 должны иметь марку по термической стойкости в водных теплосменах, не ниже, при нагреве:

постоянном ………………………………………………………………………. Т1 5,

циклическом ……………………………………………………………………... Т1 15,

циклическом, с резким охлаждением воздухом или водой …………………... Т1 25;

жаростойкие бетоны составов № 22, 24, 27, 30, 32, 35–37 по таблице 5.1 должны иметь марку по термической стойкости в воздушных теплосменах, не ниже, при нагреве:

постоянном …....……………………………………………………………….. Т2 10,

циклическом …..……………………………………………………………….. Т2 20.

Для жаростойких бетонов марок средней плотности D600–D1100 термическая стойкость в водных теплосменах, морозостойкость и водонепроницаемость не нормируются.

Для жаростойких бетонов марок по средней плотности D300–D400 не нормируется термическая стойкость в воздушных теплосменах.

4.22 Полные потери предварительного напряжения арматуры, учитываемые при расчете конструкций, работающих в условиях воздействия температуры свыше 50 ºС, должны определяться как сумма потерь:

основных – при нормальной температуре;

дополнительных – от воздействия температуры свыше 50 ºС.

Основные потери предварительного напряжения арматуры для конструкций из обычного бетона состава № 1 и жаростойких бетонов составов № 2, 3, 6, 7, 10 и 11 (по таблице 5.1) определяют, как для тяжелого бетона по СП 63.13330. Потери от усадки жаростойкого бетона следует принимать на 10 МПа больше указанных в СП 63.13330.

Время в сутках следует принимать:

при определении потерь от ползучести – со дня обжатия бетона,

при определении потерь от усадки – со дня окончания бетонирования до нагрева конструкции.

Дополнительные потери предварительного напряжения арматуры принимают по таблице 4.2.

Таблица 4.2

4.18 При расчете несущих конструкций, бетон которых неравномерно нагрет по высоте сечения элемента, часть сечения, нагретую свыше 1000 °С, допускается не учитывать.

4.16 При расчете на воздействие усилий при подъеме, транспортировании и монтаже для сборных железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях температурных эксплуатационных воздействий, нагрузку от веса элементов следует принимать с учетом коэффициента динамичности по СП 63.13330.2018 (пункт 5.1.6).

6.18 Для элемента, сечение которого по высоте состоит из трех видов бетона или двутаврового сечения, выполненного из одного вида бетона, если температура бетона наиболее нагретой грани превышает 400 ºС, сечение разбивают на три части (рисунок 6.1).

а – на две части; б – на три части; в – на четыре части; Ц.Т. – центр тяжести приведенного сечения; tb1, tb2, tbi – наибольшая температура бетона 1-й, 2-й, i-й частей сечения

Рисунок 6.1 – Схемы разбивки на части по высоте прямоугольного, таврового и двутаврового сечений элементов

6.22 Для участков бетонного и железобетонного элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева вычисляют согласно следующим требованиям.

а – бетонного и железобетонного элемента без трещин;  б – железобетонного элемента с трещинами в растянутой зоне, расположенными у менее нагретой грани;  в – то же, у более нагретой грани;  г – железобетонного элемента с трещинами по всей высоте сечения;

Ц.Т. – центр тяжести приведенного сечения

Рисунок 6.3 – Схемы распределения температур (1), деформаций от неравномерного нагрева (2) и остывания (3) при прямолинейном изменении температур по высоте сечения элементов

6.20 Приведенный момент инерции i-й части сечения

6.23 Для участков железобетонного элемента, где в растянутой зоне образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, деформации от нагрева рассчитывают следующим образом.

6.21 Температурное удлинение центра тяжести i-й части бетонного сечения (рисунок 6.2)

а – температуры бетона; б – деформации удлинения от нагрева; в – напряжения в бетоне от нагрева; г – деформации укорочения от остывания; д – напряжения в бетоне от остывания при нелинейном изменении температур по высоте бетонного сечения элементов;

Ц.Т. – центр тяжести приведенного сечения

Рисунок 6.2 – Схемы распределения температур, деформаций и напряжений по высоте бетонного сечения элемента

6.5 Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности конструкции αi следует определять методом расчета теплопередачи, как для случая сложного теплообмена. При определении распределения температуры бетона по сечению элемента допускают принимать коэффициент αi в зависимости от температуры воздуха производственного помещения или рабочего пространства теплового агрегата по таблице 6.1.

Таблица 6.1

Таблица 6.1Коэффициенты | Значения коэффициентов в теплоотдачи наружной αе и внутренней αi поверхностей конструкции Вт/(м·ºС) при температуре поверхности и воздуха, ºС | | | | | | | | | | | | -50 | 0 | 50 | 100 | 200 | 300 | 400 | 500 | 700 | 900 | 1100 | 1200 αе | 6 | 8 | 10 | 12 | 17 | 22 | - | - | - | - | - | - αi | - | - | 10 | 10 | 10 | 12 | 15 | 20 | 40 | 70 | 120 | 150 П р и м е ч а н и е – Коэффициенты aе и ai для промежуточных значений температур определяют по интерполяции. | | | | | | | | | | | |

8.9 Момент образования трещин без учета неупругих деформаций растянутого бетона Mcrc следует определять, как для сплошного упругого тела по формуле

Mcrc= (Rbt,ser,t - σbt + σcs) W ± N ex. | (8.3)

В формуле (8.3) знак «плюс» принимают при сжимающей силе и знак «минус» – при растягивающей силе N.

Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна бетона W рассчитывают по формуле В формуле (8.4) момент инерции приведенного поперечного сечения Jred следует определять по формуле (6.29), а расстояние от наиболее растянутого волокна бетона до центра тяжести приведенного поперечного сечения элемента yt  – по формуле (6.32).

В формуле (8.3) напряжения сжатия от расширения бетона на уровне растянутой арматуры при нагреве σbt  допускается рассчитывать по формуле

σbt = αbt tb Ebt , | (8.6)

а напряжения растяжения от сокращения бетона на уровне растянутой арматуры при остывании σcs допускается определять по формуле

σcs= αcs tb Ebt. | (8.7)

В формулах (8.3), (8.6), (8.7) Rbt,ser,t определяется по формуле (5.4), Ebt – по формуле (5.5), αbt – по таблице 5.6, αcs  – по таблице 5.7 в зависимости от температуры бетона на уровне растянутой арматуры.

8.13 Для железобетонных элементов из обыч¬ного бетона при температуре нагрева арматуры до 100 °С и из жаростойкого бетона при температуре нагрева арматуры до 70 °С ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента

9.3 Минимальные размеры сечений ограждающих элементов конструкций устанавливают теплотехническим расчетом.

Толщину монолитных сводов, куполов, плит покрытий и перекрытий из тяжелого жаростойкого бетона следует принимать не менее 80 мм, плит из легкого жаростойкого бетона – не менее 70 мм.

Минимальную толщину сборных плит следует определять из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты.

8.25 Для изгибаемых элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечений кривизну на участках с трещинами в растянутой зоне допускается рассчитывать по формуле

Таблица 8.1

Таблица 8.2

Жесткость изгибаемых элементов с трещинами в растянутой зоне допускается рассчитывать по формуле где Sred – определяют по формуле (8.30) и Eb,red,t – по формуле (8.13).

8.23 Жесткость железобетонного элемента D, подвергающегося воздействиям повышенных и высоких температур, на участках с трещинами рассчитывают по формуле (8.143) СП 63.13330.2018 и принимают не более жесткости железобетонного элемента без трещин.

Рисунок 8.2 – Схема напряжений и деформаций в приведенном поперечном сечении элемента с трещинами, при расчете по деформациям, при действии изгибающего момента (а), изгибающего момента и продольной силы (б)

5.40 Не следует применять для армирования конструкций из жаростойких бетонов стеклопластиковую макрофибру, так как ее введение в жаростойкий бетон способствует дополнительному трещинообразованию при нагреве.

5.23 Относительные деформации бетона при сжатии и растяжении в зависимости от температуры бетона при кратковременном и длительном воздействиях температуры и нагрузки приведены в таблице 5.5.

Температуру бетона при определении напряженно-деформированного состояния сжатого бетона принимают по наименьшей температуре сжатого бетона и при определении напряженно- деформируемого состояния растянутого бетона – наибольшей температуре растянутого бетона.

Таблица 5.5

Таблица 5.5Номера состава бетона по таблице 5.1 | Темпе-ратура бетона, ºС | Расчет на нагрев и нагружение | Относительные деформации бетона | | | | | | | | при сжатии | | | при растяжении | | | | | εb0·103 | εb2·103 | εb1,red·103 | εbt0·103 | εbt2·103 | εbt1,red·103 1–3 | 20 | Кратковременные | 2,0 | 3,5 | 1,5 | 0,10 | 0,15 | 0,08 | | Длительные | 3,4 | 4,8 | 2,8 | 0,24 | 0,31 | 0,22 | 100 | Кратковременные | 2,5 | 4,4 | 1,9 | 0,17 | 0,29 | 0,15 | | Длительные | 4,3 | 6,0 | 3,5 | 0,3 | 0,39 | 0,27 | 200 | Кратковременные | 3,5 | 6,1 | 2,6 | 0,25 | 0,39 | 0,20 | | Длительные | 6,0 | 8,4 | 4,9 | 0,42 | 0,54 | 0,38 4–11, 23,24 | 20 | Кратковременные | 2,0 | 3,5 | 1,5 | 0,10 | 0,15 | 0,08 | | Длительные | 3,4 | 4,8 | 2,8 | 0,24 | 0,31 | 0,22 | 200 | Кратковременные | 3,0 | 4,2 | 3,0 | 0,20 | 0,24 | 0,16 | | Длительные | 4,5 | 6,3 | 3,8 | 0,30 | 0,36 | 0,20 | 400 | Кратковременные | 4,3 | 6,0 | 3,6 | 0,38 | 0,52 | 0,36 | | Длительные | 6,4 | 9,0 | 5,4 | 0,57 | 0,78 | 0,54 | 600 | Кратковременные | 6,4 | 9,0 | 5,8 | 0,44 | 0,57 | 0,40 | | Длительные | 9,6 | 13,5 | 8,2 | 0,67 | 0,87 | 0,63 12–18, 29, 30 | 20 | Кратковременные | 2,2 | 3,7 | 1,7 | 0,15 | 0,22 | 0,10 | | Длительные | 3,6 | 5,0 | 3,0 | 0,25 | 0,32 | 0,23 | 200 | Кратковременные | 2,4 | 3,4 | 2,0 | 0,19 | 0,26 | 0,15 | | Длительные | 3,6 | 5,1 | 3,0 | 0,25 | 0,33 | 0,23 | 400 | Кратковременные | 4,1 | 5,8 | 3,5 | 0,28 | 0,38 | 0,26 | | Длительные | 6,2 | 8,7 | 5,2 | 0,43 | 0,56 | 0,40 | 600 | Кратковременные | 5,4 | 7,5 | 4,5 | 0,38 | 0,49 | 0,33 | | Длительные | 8,1 | 11,4 | 6,8 | 0,57 | 0,74 | 0,53 19–21 | 20 | Кратковременные | 2,0 | 3,5 | 1,5 | 0,10 | 0,15 | 0,08 | | Длительные | 3,4 | 4,8 | 2,8 | 0,24 | 0,31 | 0,22 | 200 | Кратковременные | 2,9 | 4,0 | 2,4 | 0,20 | 0,26 | 0,18 | | Длительные | 4,0 | 5,6 | 3,4 | 0,28 | 0,36 | 0,26 | 400 | Кратковременные | 4,7 | 6,6 | 4,0 | 0,33 | 0,42 | 0,30 | | Длительные | 6,6 | 9,2 | 5,5 | 0,46 | 0,59 | 0,42 | 600 | Кратковременные | 5,7 | 8,0 | 4,8 | 0,42 | 0,54 | 0,31 | | Длительные | 8,0 | 11,2 | 6,7 | 0,59 | 0,72 | 0,52 | 800 | Кратковременные | 12,1 | 17,0 | 10,2 | 0,84 | 1,10 | 0,48 | | Длительные | 19,3 | 27,0 | 16,2 | 1,35 | 1,74 | 1,25

9.16 Базовую (основную) длину анкеровки

5.34 При воздействии температуры основными деформационными характеристиками арматуры являются относительные деформации удлинения арматуры εs0 при достижении напряжениями расчетного сопротивления Rst, модуль упругости арматуры Еst и коэффициент линейного температурного расширения арматуры αst.

Значения относительных деформаций арматуры εs0  в упругой стадии рассчитывают по формуле

где Rst – сопротивление арматуры.

5.31 Нормативные и расчетные сопротивления основных видов стержневой и проволочной арматуры для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от вида и класса арматуры принимают по СП 63.13330.

Нормативные и расчетные сопротивления проката из стали марок ВСт3 принимают по СП 16.13330.

Расчетные сопротивления арматуры из жаростойкой стали для предельных состояний первой и второй групп принимают по таблицам 5.12 и 5.13, которые определены путем деления соответствующих нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по арматуре γs\gamma_sγs​, принимаемый для предельных состояний:

по первой группе …………. 1,3;

по второй группе …………. 1,0.

Расчетное сопротивление арматуры в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы арматуры по СП 63.13330.

Таблица 5.12

Таблица 5.12Арматура и прокатиз стали марки | Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, МПа (кгс/см2) | Модуль упругостипринимают равным Еs·104,МПа (кгс/см2) 30ХМ | 590 (6000) | 21 (210) 12Х13 | 410 (4200) | 22 (220) 20Х13 | 440 (4500) | 22 (220) 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т | 195 (2000) | 20 (200) 45Х14Н14В2М | 315 (3200) | 20 (200)

Таблица 5.13

Таблица 5.13Арматура классов и марок | Расчетные сопротивления арматурыдля предельных состояний первой группы, МПа | | | растяжению | | сжатиюRsc | продольной, Rs | поперечной (хомутов и отогнутых стержней), Rsw | 30ХМ | 450 | - | 400*, 500 12Х13 | 325 | 260 | 325 30Х13 | 345 | 275 | 345 20Х23Н18, 12Х18Н9Т, 08Х17Т | 150 | 120 | 150 45Х14Н14В2М | 245 | 195 | 245 П р и м е ч а н и е – Значения Rsc со звездочкой * используют только при расчете на кратковременное воздействие усилий. | | |

6.26 Определение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях от воздействия температуры следует проводить по формулам строительной механики, путем последовательных приближений с принятием действительной жесткости сечений.

Если определение усилий в плоской статически неопределимой системе проводят методом сил, то в общем случае перемещения по направлению лишних неизвестных в системе канонических уравнений вычисляют по формуле

7.15 Расчет по прочности сечений внецентренно растянутых элементов проводят в зависимости от положения продольной силы N по формулам (8.20)–(8.25) СП 63.13330.2018 с учетом 7.7, 7.8 и 7.10.

5.28 При расчете железобетонных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке в условиях воздействия температур свыше   50 оС расчетные сопротивления обычного бетона следует дополнительно умножать на  коэффициенты условий работы

5.21 Диаграммы деформирования бетона с учетом влияния температурных воздействий используют при расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели.

Построение фактических диаграмм деформирования жаростойких бетонов следует производить экспериментальным путем по указаниям ГОСТ 20910.

При отсутствии фактических диаграмм деформирования жаростойких бетонов, в качестве расчетных диаграмм состояния бетона, определяющих связь между напряжениями и относительными деформациями, допускается использование двухлинейных и трехлинейных диаграмм деформирования жаростойких бетонов по зависимости «σ–ε». Построение расчетных диаграмм деформирования жаростойких бетонов проводят по параметрическим точкам (по значениям напряжений и соответствующих деформаций).

При расчете железобетонных элементов по нелинейной деформационной модели допускается использовать двухлинейную диаграмму состояния бетона (рисунок 5.1, б) с деформационными характеристиками, отвечающими:

кратковременному воздействию температуры и нагрузки - используют при расчете прочности и раскрытия нормальных трещин для определения напряженно-деформированного состояния сжатой зоны бетона, а также при расчете трещинообразования для определения напряженно-деформированного состояния растянутого бетона при упругой работе сжатого бетона;

кратковременному и длительному воздействиям температуры и нагрузки - используют при расчете деформаций для определения напряженно-деформированного состояния сжатого бетона.

Рисунок 5.1  –  Расчетные диаграммы состояния сжатого бетона

5.30 Предельно допустимую температуру применения арматуры и проката в железобетонных конструкциях, работающих в условиях воздействия повышенных и высоких температур, следует принимать по таблице 5.11. Ограничение температур применения арматуры и проката связано с развитием пластических деформаций и изменениями структуры сталей. В предварительно напряженной арматуре с повышением температуры происходят дополнительные потери предварительного напряжения, что еще более ограничивает допускаемую температуру ее применения.

Таблица 5.11

Таблица 5.11Вид и класс арматуры, марка стали и проката | Предельно допустимая температура, ºС, применения арматуры и проката, установленных | | по расчету | по конструктивным соображениям Стержневая арматура классов: А240 А400, А500, А600, Ат600, А800, А1000 напрягаемая | 400450200 | 450500- Проволочная арматура классов: В500, Вр1200–Вр1500, К1400, К1500 напрягаемая | 400100 | 450- Прокат из стали марок: ВСт3кп2, ВСт3Гпс5, ВСт3сп5, ВСт3пс6 | 400 | 450 Стержневая арматура и прокат из стали марок: 30ХМ, 12Х13, 20Х13, 20Х23Н18 12Х18Н9Т, 45Х14Н14, В2М, 08Х17Т | 500550600 | 7001000800 П р и м е ч а н и я 1 При циклическом нагреве предельно допустимую температуру применения напрягаемой арматуры следует принимать на 50 оС ниже указанной в таблице. 2 При многократно повторяющейся нагрузке предельно допустимая температура применения напрягаемой арматуры не должна превышать 100 оС и ненапрягаемой арматуры – 200 оС. | |