СП 45.13330.2017 Действует

где K - коэффициент применимости молота, значения которого приведены в таблице Д.1;

m1 - масса молота, т;

m2 - масса сваи с наголовником, т;

m3 - масса подбабка, т.

Таблица Д.1

Таблица Д.1Тип молота | Коэффициент K, т/кДж, при материале свай Железобетон | Сталь | Дерево Трубчатые дизель-молоты и молоты двойного действия | 0,6 | 0,55 | 0,5 Молоты одиночного действия и штанговые дизель-молоты | 0,5 | 0,4 | 0,35 Подвесные молоты | 0,3 | 0,25 | 0,2 Примечание - При погружении свай любого типа с подмывом, а также свай из стальных труб с открытым нижним концом указанные значения коэффициентов увеличиваются в 1,5 раза.

Д.2 При забивке наклонных свай расчетную энергию удара молота Eh следует определять с учетом повышающего коэффициента, значение которого принимается для свай с наклоном 5:1; 4:1; 3:1; 2:1 соответственно равным 1,1; 1,15; 1,25 и 1,4.

Д.3 Выбранный в соответствии с рекомендациями Д.1 молот следует проверить на минимально допустимый отказ свайного элемента smin, который принимается равным минимально допустимому отказу для данного типа молота, указанному в его техническом паспорте, но не менее 0,002 м - при забивке свай, и не менее 0,01 м - при забивке шпунта.

Выбор молота при забивке свай длиной более 25 м или с расчетной нагрузкой на сваю более 2000 кН производят расчетом, основанным на волновой теории удара.

Д.4 Забивку свай до проектных отметок следует выполнять, как правило, без применения лидерных скважин и без подмыва путем использования сваебойного оборудования с достаточной для этого энергией удара. Применение лидерных скважин допускается только в тех случаях, когда для погружения свай до проектных отметок требуются несерийные молоты с большой массой ударной части, а также при прорезке сваями просадочных грунтов.

Значение необходимой энергии удара молота Eh, кДж, обеспечивающей погружение свай до проектной отметки без дополнительных мероприятий, следует рассчитывать по формуле

, (Д.3)

где Fi - несущая способность сваи в пределах i-го слоя грунта, кН;

Hi - толщина i-го слоя грунта, м;

B - число ударов молота в единицу времени, ударов в 1 мин;

t - время, затраченное на погружение сваи (без учета времени подъемно-транспортных операций);

n - параметр, принимаемый равным n = 4,5 - при паровоздушных механических и штанговых дизель-молотах и n = 5,5 - при трубчатых дизель-молотах;

m2 - масса сваи, т;

m4 - масса ударной части молота, т.

Д.5 Значение контрольного остаточного sa, м, отказа при забивке и добивке железобетонных и деревянных свай длиной до 25 м в зависимости от энергии удара Ed выбранного молота и несущей способности сваи Fd, указанной в РД, следует рассчитывать по формуле

. (Д.4)

Если фактический (измеренный) остаточный отказ sa = 0,002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования - общий контрольный отказ сваи sa + sel, м (равный сумме остаточного и упругого отказов), следует рассчитывать по формуле

. (Д.5)

В формулах (Д.4) и (Д.5) приняты обозначения:

- коэффициент, принимаемый по таблице Д.2 в зависимости от материала сваи, кН/м2;

A - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м2;

Ed - расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по таблице Д.3;

m1 - масса молота, т;

m2 - масса сваи и наголовника, т;

m3 - масса подбабка, т;

- коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай и свай-оболочек молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем, ;

sa - фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота;

Sel - упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;

и - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи и для грунта на боковой поверхности сваи ;

Af - площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м2;

m4 - масса ударной части молота, т;

g - ускорение свободного падения, принимаемое равным g = 9,81 м/с2;

H - фактическая высота падения ударной части молота, м;

h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, а для других видов молотов h = 0, м.

Примечание - При забивке свай через грунт, подлежащий удалению в результате последующей разработки котлована, или через грунт для водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с учетом последнего.

Таблица Д.2

Таблица Д.2Вид свай | Коэффициент , кН/м2 Железобетонные с наголовником | 1500 Деревянные без подбабка | 1000 Деревянные с подбабком | 800

Таблица Д.3

Таблица Д.3Тип молота | Расчетная энергия удара молота Ed, кДж Подвесной или одиночного действия | GH Трубчатый дизель-молот | 0,9 GH Штанговый дизель-молот | 0,4 GH Принятые обозначения:G - вес ударной части молота, кН;H - фактическая высота падения ударной части дизель-молота, м.

Д.6 Расчетный отказ для железобетонных свай длиной более 25 м, а также для стальных трубчатых свай следует определять расчетом, основанным на волновой теории удара.

При выборе молота для забивки шпунта и при назначении режима его работы по высоте падения ударной части необходимо соблюдать условие по формуле

, (Д.6)

где G - вес ударной части, молота, МН;

A - площадь поперечного сечения шпунта, м2;

Kf - безразмерный коэффициент, принимаемый по таблице Д.4 в зависимости от типа шпунта и расчетного сопротивления шпунтовой стали по пределу текучести;

Km - коэффициент, принимаемый в зависимости от типа молота и высоты падения его ударной части (см. таблицу Д.5).

Таблица Д.4

Таблица Д.4Тип стального шпунта | Коэффициент Kf при расчетном сопротивлении шпунтовой стали, МПа, по пределу текучести 210 | 250 | 290 | 330 | 370 | 410 Плоский | 0,70 | 0,83 | 0,96 | 1,10 | 1,23 | 1,36 Зетовый | 0,80 | 0,98 | 1,16 | 1,37 | 1,57 | 1,78 Корытный | 0,90 | 1,15 | 1,40 | 1,70 | 2,0 | 2,30

Таблица Д.5

Таблица Д.5Тип молота | Высота падения ударной части, м | Коэффициент Km, МПа Паровоздушный одиночного действия или подвесной | 0,4 | 7,5 0,8 | 4,5 1,2 | 3,0 Паровоздушный двойного действия | - | 2,0 Дизельный трубчатый | 2,0 | 4,5 2,5 | 3,0 3,0 | 2,0 Дизельный штанговый | - | 5,0 Примечание - Для промежуточных значений сопротивлений шпунтовой стали и высот падения ударной части значения коэффициентов Kf и Km в таблицах Д.4 и Д.5 определяются интерполяцией.

Д.7 При проверке контрольных отказов в тех случаях, когда в РД дана только расчетная нагрузка на сваю N, кН, несущую способность сваи Fd, кН, следует принимать равной

,

где - коэффициент надежности;

при расчетах по формуле (Д.4) и при расчетах по формуле (Д.5) для всех зданий и сооружений.

Приложение Е

ВЫБОР ТИПА ВИБРОПОГРУЖАТЕЛЯ ДЛЯ ПОГРУЖЕНИЯ СВАЙНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Е.1 Значение необходимой вынуждающей силы вибропогружателя F0, кН, рассчитывают по формуле

, (Е.1)

где - коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4;

N - расчетная нагрузка на свайный элемент по РД, кН, а в случае погружения свайных элементов до расчетной глубины - соответствующее этой глубине сопротивление углублению в грунт свайного элемента по РД;

Gn - суммарный вес вибросистемы, включая вибропогружатель, свайный элемент и наголовник, кН;

ks - коэффициент снижения бокового сопротивления грунта во время вибропогружения, принимаемый по таблице Е.1.

Таблица Е.1

Таблица Е.1Коэффициент ks для грунтов песчаных влажных средней плотности гравелистых | крупных | средних | пылеватых | мелких 2,6 | 3,2 | 4,9 | 5,6 | 6,2

Продолжение таблицы Е.1

Коэффициент ks для грунтов глинистых с показателем текучести IL 0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,7 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,3 | 3,5 Примечания1 Для водонасыщенных крупных песков значения ks увеличиваются в 1,2 раза, средних песков - в 1,3 раза, мелких и пылеватых - в 1,5 раза.2 Для заиленных песков значения ks понижаются в 1,2 раза.3 Для плотных песков значения ks понижаются в 1,2 раза, а для рыхлых - увеличиваются в 1,1 раза.4 Для промежуточных значений показателя текучести глинистых грунтов значения ks определяются интерполяцией.5 При слоистом напластовании грунтов коэффициент ks определяется как средневзвешенный по глубине.

Необходимое значение минимальной вынуждающей силы вибропогружателя F0 окончательно принимается не ниже 1,3 Gn при погружении свай-оболочек (с извлечением грунта из внутренней полости в ходе погружения) и 2,5 Gn - при погружении полых свай без извлечения грунта.

По принятой необходимой вынуждающей силе следует подбирать тот вибропогружатель наименьшей мощности, у которого статический момент массы дебалансов Km (или промежуточное значение Km для вибропогружателя с регулируемыми параметрами), кг·м, удовлетворяет условию по формуле

Km >= McA0/100, (Е.2)

где Mc - суммарная масса вибропогружателя, сваи и наголовника, кг;

A0 - необходимая амплитуда колебаний при отсутствии сопротивлений грунта, см, приведена в таблице Е.2.

Таблица Е.2

Таблица Е.2Характеристика прорезаемых свайными элементами грунтов по трудности вибропогружения | A0, см, при глубине погружения, м Не более 20 | Св. 20 Водонасыщенные пески и супеси, илы, мягко- и текучепластичные, глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,5 | 0,7 | 0,9 Влажные пески, супеси, тугопластичные, глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,3 | 1,0 | 1,2 Полутвердые и твердые, глинистые грунты, гравелистые маловлажные плотные пески | 1,4 | 1,6 Примечание - При выборе типа вибропогружателя для заглубления полых свай и свай-оболочек с извлечением грунта из внутренней полости указанные значения A0 понижаются в 1,2 раза. При слоистом напластовании грунтов значение A0 принимается для слоя самого тяжелого грунта из числа прорезаемых слоев.

При окончательном выборе типа вибропогружателя следует учитывать, что при равной вынуждающей силе большей погружающей способностью обладает вибропогружатель с большим статическим моментом массы дебалансов Km, а при прочих равных условиях следует выбирать вибропогружатель с регулируемыми в процессе работы параметрами.

Для погружения тяжелых свай-оболочек допускается предусматривать использование спаренных вибропогружателей. В этом случае их моменты дебалансов суммируются.

Е.2 В конце вибропогружения висячего свайного элемента при скорости вибропогружения V в последнем залоге не менее 2 см/мин должно удовлетворяться условие по формуле

, (Е.3)

где N - расчетная нагрузка на свайный элемент, кН;

W - мощность, расходуемая на движение вибросистемы, кВт, определяемая по формуле

, (Е.4)

где - КПД электродвигателя, принимаемый по паспортным данным в размере от 0,83 до 0,90 в зависимости от нагрузки;

Wh - потребляемая из сети активная мощность в последнем залоге, кВт;

W0 - мощность холостого хода, принимаемая при отсутствии паспортных данных равной 25% номинальной мощности вибропогружателя, кВт;

Fs - боковое сопротивление грунта при вибропогружении, кН, определяемое по формуле

(Е.5)

где n - фактическая частота колебаний вибросистемы, мин-1;

Ar - фактическая амплитуда колебаний, принимаемая равной половине полного размаха колебаний свайного элемента на последней минуте погружения, см;

A0 - расчетная амплитуда колебаний вибросистемы без сопротивления, см, определяемая по формуле

, (Е.6)

где Km - статический момент массы дебалансов вибропогружателя, кг·м, в последнем залоге;

Mc - суммарная масса вибросистемы, кг;

ks - коэффициент снижения бокового сопротивления грунта во время вибропогружения, принимаемый по таблице Е.1;

Gn - вес вибросистемы, равный суммарному весу сваи, наголовника и вибропогружателя, кН;

fr - коэффициент влияния инерционных и вязких сопротивлений на несущую способность сваи, принимаемый по таблице Е.3;

- коэффициент надежности по грунту, принимаемый равным 1,4.

Таблица Е.3

Таблица Е.3Вид грунта по боковой поверхности свайного элемента | Коэффициент fr Пески и супеси твердые | 1,0 Супеси пластичные, суглинки и глины твердые | 0,95 Суглинки и глины: | полутвердые | 0,90 тугопластичные | 0,85 мягкопластичные | 0,80 Примечание - При прорезании сваей слоистых грунтов коэффициент fr определяется как средневзвешенный.

Е.3 Контроль за погружением свай методом вдавливания следует осуществлять по глубине погружения и усилию вдавливания N. В конце погружения, когда нижний конец сваи достиг отметок, близких к проектным, прекращать погружение сваи допускается при условии, определяемом по формуле

, (Е.7)

где N - усилие вдавливания, кН;

kg - коэффициент надежности, принимаемый равным kg = 1,2;

Fd - несущая способность сваи, кН, указанная в РД;

m - коэффициент условий работы, принимаемый при отсутствии опытных данных m = 0,9.

Примечание - Величину коэффициента m допускается уточнить по результатам статических испытаний свай.

Приложение Ж

ОСНОВНЫЕ ТИПЫ МАШИН И ОБОРУДОВАНИЕ ДЛЯ УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТОВ

В таблице Ж.1 представлены основные типы транспортных средств, применяемых для уплотнения грунтов.

Таблица Ж.1

Таблица Ж.1Тип машин и оборудование | Толщина слоя уплотненного грунта, м | Количество проходов (ударов трамбовки) песчаного | глинистого Самоходные и прицепные пневмокатки массой, т: | | | 25 | 0,5 | 0,6 | 10 - 12 40 | 0,6 | 0,7 | 10 - 12 Груженные автосамосвалы типа | | | БелАЗ | 0,6 | 0,7 | 8 - 10 КрАЗ | 0,5 | 0,5 | 10 - 12 КамАЗ | 0,4 | 0,4 | - Вибрационные катки массой, т: | | | 2 | 0,7 | 0,3 | 2 - 3 5 | 1,2 | 0,4 | 2 - 3 Самоходные вибрационные (виброударные) машины массой, т: | | | 0,5 | 0,5 | 0,15 (0,3) | 2 - 3 1 | 0,7 | 0,2 (0,4) | 2 - 3 2 | 1 | 0,3 (0,6) | 2 - 3 Тракторы, бульдозеры (типа Т-100, Т-140) | 0,3 | 0,2 | 8 - 10 Подвесные падающие трамбовки: | | | диаметром 1,2 м, массой 2,5 т | 2,2 | 2 | 10 - 12 диаметром 1,4 м, массой 3,5 т | 2,6 | 2,4 | - диаметром 1,6 м, массой 4,5 т | 3 | 2,7 | - диаметром 2 м, массой 6 т | 3,6 | 3,2 | - Примечания1 В таблице приведены средние значения толщины уплотненного грунта, достигаемые при уплотнении грунтов до коэффициента уплотнения kcom = 0,95 при их влажности, близкой к оптимальной wо и количестве проходов (ударов) - до "отказа".2 При уплотнении грунтов с пониженной влажностью, близкой к предельным значениям по 7.6, а также до коэффициента уплотнения kcom = 0,98 толщина уплотненных слоев грунтов должна быть снижена на 20 - 30%.3 При заданном минимальном значении коэффициента уплотнения kcom = 0,92 толщину уплотненного слоя следует принимать на 15 - 20% более.4 В рыхлом состоянии толщину отсыпаемых грунтов следует принимать более приведенных в таблице величин для песчаных грунтов на 10 - 15%, а глинистых на 20 - 25%.

Приложение И

ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ РАБОТ ПО ЗАЩИТЕ

КОТЛОВАНА ОТ ПОДЗЕМНЫХ ВОД

В таблице И.1 приведены требования, предъявляемые при производстве работ по водопонижению, организации поверхностного стока и водоотводу, а также установлены объем и методы контроля.

Таблица И.1

Таблица И.1Технические требования | Предельные отклонения | Контроль (метод и объем) 1 | 2 | 3 1 Контрольное давление воды при проверке герметичности системы трубопроводов | Выше расчетного значения не менее чем на 50% | Измерительный, каждая система 2 Уклон трубопроводов иглофильтровых установок: | Не менее: | То же, 1/3 всех трубопроводов всасывающих | 0,005 от насоса напорных распределительных | 0,001 " " водосборных | 0,005 в сторону циркуляционного бака 3 Фильтры водопонизительных скважин | Не допускаются обрывы нитей, неплотные стыки, трещины и др. | Визуальный, каждый элемент 4 Отклонение продольного уклона водоотводных канав от проектного значения | Не более +/- 0,0005 | Измерительный. Нивелирование трассы на участках между поворотами, примыканиями, но не менее чем через 50 м 5 Концентрация химических веществ и взвесей в воде, сбрасываемой в естественные водотоки и водоемы | Не более предельно допустимых концентраций, установленных [2] | Лабораторные исследования, не реже 2 раз в месяц 6 Контроль работы водопонизительных установок | По данным заводского паспорта на оборудование и РД | Измерительный по показаниям приборов, ежесменно 7 Контроль за положением статического и динамического уровней воды в скважинах | Согласно РД | То же, ежедневно по результатам замеров 8 Контроль за состоянием откосов и дна котлованов и траншей | Не допускается сосредоточенная фильтрация, вынос грунта и оплывание откосов | Визуальные наблюдения, ежедневно 9 Контроль за осадками зданий, сооружений и коммуникаций в связи с влиянием строительных работ | Осадки не должны превышать величин установленных дополнительных осадок, СП 22.13330 | Нивелирование по маркам, установленным на здании или сооружении

Приложение К

УКАЗАНИЯ ПО ОСОБЕННОСТЯМ ПРОИЗВОДСТВА

ГИДРОМЕХАНИЗИРОВАННЫХ РАБОТ ПО УСТРОЙСТВУ ЗЕМЛЯНЫХ

СООРУЖЕНИЙ, ШТАБЕЛЕЙ И ОТВАЛОВ

К.1 Работы на судоходных реках и морских акваториях должны проводиться в соответствии с правилами и проектом производства работ.

(п. К.1 в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 16.12.2021 N 954/пр)

К.2 В составе подготовительных и вспомогательных работ должны быть выполнены:

- разбивка прорезей в габаритах каналов, котлованов, других выемок с установкой створных знаков;

- разбивка намываемых сооружений, отвалов, отстойников;

- трассировка и устройство пульпопроводов и водоводов, канав, дамб, перемычек, линий электроснабжения и связи;

- установка водомерных реек с увязкой их нулей с постоянным репером;

- установка ограждающих знаков по контуру допустимого подхода землесосных снарядов и плавучего пульпопровода к подводным кабелям, трубопроводам, другим сооружениям в зоне разработки;

- подготовка мертвых якорей, причальных и швартовых устройств (при работе на водохранилищах);

- установка на картах намыва реек для закрепления контрольных поперечников и створов.

Проведение указанных работ подлежит сплошному (по каждому объекту) визуальному контролю с регистрацией в журнале работ.

К.3 Конструкции пересечений пульпопроводами и водоводами железных и автомобильных дорог, линий электроснабжения и связи, трассы укладки труб в зоне действующих предприятий и вблизи от строений не должны нарушать сохранность этих объектов.

(п. К.3 в ред. Изменения N 3, утв. Приказом Минстроя России от 16.12.2021 N 954/пр)

К.4 При разработке котлованов зданий и сооружений способом гидромеханизации переборы или другие нарушения естественного сложения грунта ниже проектных отметок подошвы фундаментов, бетонной подготовки или каменной отсыпки не допускаются; следует оставлять защитный слой грунта, подлежащий разработке землеройными средствами.

К.5 Глубина разработки грунта плавучими землесосными снарядами, необходимость в послойной работе и число слоев, специальные требования к технологии отработки выемки и качеству ее основания должны соответствовать указаниям ПОС, а ширина прорезей - ППР.

К.6 При разработке гидромониторами трудно размываемых грунтов следует предварительно рыхлить их механическими средствами или взрывным способом. Технология ведения гидромониторных работ, выбор типа гидромонитора и его параметров, число уступов, наибольшая высота уступа с учетом безопасного ведения работ, частота передвижки и способы уменьшения недомывов должны быть установлены в ПОС.

К.7 При гидромониторных работах в полезных выемках (котлованы, каналы, дорожные выемки и т.п.) зачистку дна выемки следует производить бульдозерами или другими землеройными машинами. Предельная величина недоборов, способы их зачистки и удаления должны быть определены ПОС.

Намыв земляных сооружений, штабелей и отвалов

К.8 При проведении намывных работ необходимо:

- вдоль границ намываемых территорий и сооружений устраивать канавы для отвода фильтрационной воды и осуществлять другие мероприятия для предотвращения заболачивания окружающей территории;

- земляное полотно существующих железных и автомобильных дорог, а также другие сооружения, расположенные в районе намывных работ, защищать от повреждения водой дамбами обвалования или канавами;

- территорию намыва защищать от ливневого или паводкового стока.

К.9 Намыв земляных сооружений на просадочных макропористых, торфяных и илистых грунтах следует, как правило, проводить в два этапа: устройство уширенной нижней части ("подушки"); последующий домыв верхней части после стабилизации осадок основания и "подушки".

К.10 При большой интенсивности намыва удаление воды из обводненных откосов может быть произведено с применением водопонижающих устройств (дренажей, закладываемых на период строительства, иглофильтров и т.п.).

К.11 Пазухи бетонных сооружений допускается замывать при наличии данных об обеспечении устойчивости конструктивных элементов при воздействии разжиженного грунта.

К.12 Дамбы первичного обвалования допускается возводить из песчаных и песчано-гравийных грунтов, а при их отсутствии - из местных грунтов с выносом дамбы за пределы профиля сооружения. На заболоченных или затопленных территориях, при намыве подводных частей сооружения и в других предусмотренных ПОС случаях дамбы первичного обвалования могут возводить из предварительно намытого грунта.