СП 296.1325800.2017 Действует

7.3.1 При взрыве в открытом пространстве (внешний взрыв) конденсированных взрывчатых веществ или топливно-воздушных смесей на здания и сооружения действуют нагрузки, инициированные воздушной ударной или взрывной волной, которые необходимо учитывать при проектировании.

Основными расчетными параметрами нагрузки при внешнем взрыве в атмосфере с начальным давлением p0p_0p0​, Па, являются:

- максимальное (пиковое) избыточное давление при взрыве pmax⁡p_{\max}pmax​ , определяемое с учетом дифракции и отражения взрывной волны;

- продолжительность положительной фазы взрыва tpt_ptp​ ;

- импульс взрывной волны I0=∫0tp[pi(t)−p0]⋅dtI_0=\int_0^{t_p}\left\lbrack p_i\left(t\right)-p_0\right\rbrack\cdot\mathrm{d}tI0​=∫0tp​​[pi​(t)−p0​]⋅dt ,

где pi(t)p_i\left(t\right)pi​(t) описывает изменение во времени нагрузки при взрыве;

p0p_0p0​ – атмосферное давление;

t – время;

- скорость фронта взрывной волны V.

Указанные характеристики, а также вид воздействия (ударная или взрывная волна) устанавливаются в результате анализа рисков.

Другие поражающие факторы при взрыве (например, действие осколков взрывного устройства, обломков разрушенных объектов, находящихся между эпицентром взрыва и сооружением, осколков оконных стекол, дверей, перекрытий, покрытий, перегородок и т. д.), вызванные возможным разрушением элементов конструкций, следует учитывать при разработке системы превентивных мер, уменьшающих риски для жизни и здоровья людей и снижающих возможный экономический ущерб.

Для зданий с проемами следует учитывать также воздействия от внешнего взрыва на внутренние элементы конструкций. При этом расчетное значение эквивалентной статической взрывной нагрузки, действующей в сторону, противоположную нагрузкам на фронтальную поверхность, определяется по формуле

pb,i=0,2pmax⁡kdp_{b,i}=0,2p_{\max}k_dpb,i​=0,2pmax​kd​ ,                           (7.4)

где kdk_dkd​ – коэффициент динамичности (см. 7.3.4).

Нагрузку от внешнего взрыва, действующую на выступающие части наружных стен в местах расположения входов, на стены тамбур-шлюзов и тамбуров, на ограждающие конструкции аварийных выходов и защитно-герметические двери, следует принимать в соответствии с СП 88.13330.

Расчетные значения взрывных нагрузок приведены в 7.3.2–7.3.4. Указанные здесь значения взрывных нагрузок допускается уточнять с учетом изменения параметров воздействия во времени на основе динамического расчета зданий и сооружений.

7.3.3 Расчетные значения параметров ps,fp_{s,f}ps,f​ и ps,op_{s,o}ps,o​ взрывных нагрузок определяют следующим образом:

ps,f=24pmax⁡+7p0pmax⁡+7p0pmax⁡p_{s,f}=2\frac{4p_{\max}+7p_0}{p_{\max}+7p_0}p_{\max}ps,f​=2pmax​+7p0​4pmax​+7p0​​pmax​ ,                     (7.10)

ps,o=νpmax⁡+ceq0p_{s,o}=\nu p_{\max}+c_eq_0ps,o​=νpmax​+ce​q0​ ,                      (7.11)

где ν\nuν – коэффициент ослабления взрывной или ударной волны для конструкции длиной LLL  (см. рисунок 7.2); при LbL_bLb​ /LLL > 10 ν\nuν принимают 0,95;

cec_ece​ – коэффициент, определяемый по таблице 7.2;

q0q_0q0​  – динамическое давление, определяемое по формуле (7.6).

Рисунок 7.2 – Зависимость коэффициента ослабления взрывной волны ν\nuν от отношения длины конструкции LLL и характерной длины взрывной волны LbL_bLb​

Т а б л и ц а  7.2 – Значения коэффициента сопротивления cec_ece​

Динамическое пиковое давление pmax⁡p_{\max}pmax​ , кПа | Коэффициент бокового сопротивления cec_ece​ 0–175 | 0,4 175–350 | 0,3 > 350 | 0,2

Характерная длина взрывной волны LbL_bLb​ и характерная скорость VVV фронта взрывной волны определяются по формулам:

Lb=VtpL_b=Vt_pLb​=Vtp​ ,                              (7.12)

V=a0(1+6pmax⁡7p0)V=a_0\sqrt{\left(1+\frac{6p_{\max}}{7p_0}\right)}V=a0​(1+7p0​6pmax​​)​ ,                         (7.13)

где a0a_0a0​ =344 м/с – скорость звука в воздухе.

8.1.2 Ударные нагрузки следует учитывать в случаях, указанных в 8.2–8.6, а также в иных случаях, установленных в нормативных документах на проектирование конструкций и сооружений либо задании на проектирование.

8.1.3 При соответствующем обосновании допускается выполнить динамический анализ ударного воздействия с использованием натурного или численного моделирования.

8.1.4 При проектировании сооружений следует учитывать возможные последствия действия ударных нагрузок в комбинации с другими особыми воздействиями, например столкновение топливозаправочного транспортного средства с опорной конструкцией моста и последующий пожар.

8.5.2 Для зданий и сооружений, расположенных над рельсовыми путями или вблизи них в местах, где максимальная скорость рельсового транспорта не превышает 120 км/ч, предназначенных для постоянного или временного пребывания людей, ориентировочные расчетные значения эквивалентных статических нагрузок на сплошные стены и подобные конструкции следует принимать по таблице 8.2.

Таблица 8.2

Таблица 8.2Расстояние d между конст­руктивным элементом и осью ближайшего рельсового пути, м | Сосредоточенные нагрузки Fν\nuνx в направлении движения, кН | Сосредоточенные нагрузки Fν\nuνy перпендикулярно направлению движения, кН 3 м ≤ d ≤ 5 м | 4000 | 1500 d > 5 м | 0 | 0 П р и м е ч а н и я 1 Сосредоточенные нагрузки Fν\nuνx и Fν\nuνy должны быть приложены на установленной высоте над уровнем рельсов, которую рекомендуется принимать 1,8 м. 2 Если максимальная скорость рельсового транспорта в месте расположения конструкции не превышает 50 км/ч, то значения нагрузок по настоящей таблице допускается снижать на 50 %. 3 При максимальной разрешенной скорости рельсового транспорта в месте расположения конструкции свыше 120 км/ч расчетные значения горизонтальных эквивалентных статических нагрузок Fν\nuνx и Fν\nuνy следует определять в задании на проектирование с учетом дополнительных предупредительных и (или) защитных мер. 4 В случаях, не указанных в настоящей таблице, расчетные значения эквивалентных статических нагрузок следует устанавливать в техническом задании. 5 При организации движения на железнодорожных путях необщего пользования (см. пункт 3.1 СП 119.13330.2017, пункт 3.11 СП 261.1325800.2016) ударные нагрузки от рельсового транспорта допускается не учитывать, если максимальная скорость движения при въезде в здания и сооружения, на погрузочно-разгрузочных путях, а также на ремонтных и отстойных путях не более 3 км/ч. | |

8.6.3 Коэффициент, учитывающий долю сползающего и падающего снега с верхнего покрытия μs\mu_sμs​ , следует принимать как

μs=m1l1′h\mu_s=\frac{m_1l_1^{\prime}}{h}μs​=hm1​l1′​​ ,                               (8.4)

где m1m_1m1​ – доля снега, сползающего с верхнего покрытия, принимаемая равной 0,5;

l1′l_1^{\prime}l1′​  – длина участка верхнего ( l1′l_1^{\prime}l1′​ ) покрытия, с которого снег сползает в зону перепада высоты, м, которую следует принимать согласно СП 20.13330.2016 (приложение Б, подраздел Б.8, перечисление б));

h – высота перепада, м, отсчитываемая от края или карниза верхнего покрытия до кровли нижнего или до планировочной отметки прилегающей территории. При h более 8 м при определении μs\mu_sμs​ принимают h = 8 м.

Значение μs\mu_sμs​ не должно превышать предельного значения 6,0.

8.6.6 Расчетное значение особой сосредоточенной нагрузки PsP_sPs​ , кН, от падения уплотненного снега и льда на нижележащее покрытие или прилегающую территорию (см. рисунок 8.2) определяют по формуле

Ps=kdμpPgP_s=k_d\mu_pP_gPs​=kd​μp​Pg​ ,                          (8.5)

где kdk_dkd​ – коэффициент динамичности, принимаемый согласно 8.6.7;

μp\mu_pμp​ – коэффициент формы, принимаемый 1,25 для односкатных или двускатных покрытий зданий и 2,0 для покрытий сводчатого, купольного и близких к ним очертаний;

Pg=SgabP_g=S_gabPg​=Sg​ab – вес условного снежного параллелепипеда размерами aaa = 1 м и bbb = 1 м.

При высоте перепада h более 8 м при определении μp\mu_pμp​ принимают h = 8 м.

Сосредоточенную нагрузку PsP_sPs​ прикладывают в любом месте полосы шириной bsb_sbs​ = 2h, но не более 16 м от перепада высот.

Особую сосредоточенную нагрузку от падения снега следует учитывать как распределенную по квадратной площадке размерами 1×1 м на произвольном участке нижнего покрытия, примыкающего к перепаду высот, или на участке прилегающей территории в пределах зоны вероятного падения снега (см. 8.6.1, перечисление б)) в зависимости от снегового района Российской Федерации, принимаемого согласно СП 20.13330.

Вес условного снежного параллелепипеда Pg для снеговых районов Российской Федерации приведен в таблице 8.3.

Таблица 8.3 – Вес условного снежного параллелепипеда PgP_gPg​

Таблица 8.3Снеговой район (см. СП 20.13330) | I | II | III | IV | V | VI | VII | VIII Вес условного снежного параллелепипеда Pg, кН | 0,5 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,5 | 4,0

Плотность уплотненного снега и льда на покрытии при этом составляет 350–700 кгс/м3м^3м3.

β1\beta_1β1​ – угол уклона для односкатных и двускатных покрытий; β2\beta_2β2​ – угол уклона для покрытий сводчатого и купольного очертаний

Рисунок 8.2 – Сосредоточенная нагрузка от падения снега (вариант 2)

8.6.7 В том случае, если падающий с верхнего покрытия слежавшийся уплотненный снег разрушается, как при сходе снежных лавин (8.6.1, перечисление б)), необходимо учитывать особую сосредоточенную снеговую нагрузку от удара условного снежного параллелепипеда.

При учете особых воздействий от падения снега в виде сосредоточенной нагрузки, при отсутствии снега на нижнем покрытии или объектах прилегающей территории (пешеходные зоны, автомобильные дороги и т. п.), коэффициент динамичности kdk_dkd​ следует вычислять по формуле

kd=1+1+υ2gΔстk_d=1+\sqrt{1+\frac{\upsilon^2}{g\Delta_{ст}}}kd​=1+1+gΔст​υ2​​ , (8.6)

где υ\upsilonυ – скорость в момент удара условного снежного параллелепипеда, м/с, вычисляемая согласно 8.6.8;

ggg – ускорение свободного падения, м/с2с^2с2 ;

Δст\Delta_{ст}Δст​ – статическое перемещение от той же нагрузки в месте ее приложения, м.

В том случае, если падение снега происходит в зону повышенных снегоотложений на нижнем покрытии возле перепада высот, коэффициент динамичности допускается принимать 2,0.

8.6.8 Скорость υ\upsilonυ , м/с, в момент удара условного снежного параллелепипеда определяют для следующих расчетных ситуаций:

а) При сползании условного снежного параллелепипеда с плоской наклонной поверхности с последующим падением на нижележащее покрытие или прилегающую территорию (см. рисунок 8.2) – по формуле

υ2=υ02+2gh\upsilon^2=\upsilon_0^2+2ghυ2=υ02​+2gh . (8.7)

При учете трения по наклонной поверхности скольжения начальная скорость

υ02=2gf(1−νtg⁡β)cos⁡2β\upsilon_0^2=2gf\left(1-\frac{\nu}{\tg\beta}\right)\cos^2\betaυ02​=2gf(1−tgβν​)cos2β , (8.8)

где h – высота падения условного снежного параллелепипеда;

fff – стрела подъема верхнего покрытия;

ν\nuν – коэффициент трения, принимаемый по СП 20.13330.2016 (таблица 10.3);

β\betaβ – уклон поверхности верхнего покрытия в конце участка сползания снега, принимаемый β1\beta_1β1​ для односкатных и двускатных покрытий, β2\beta_2β2​ – для покрытий сводчатого и купольного очертаний.

б) При падении условного снежного параллелепипеда с крайней части покрытия возле перепада высот в формуле (8.7) принимают начальную скорость υ0\upsilon_0υ0​ = 0.

Для гладких поверхностей покрытия (листовая сталь, полимерное покрытие из поливинилхлорида) трение допускается не учитывать ( υ\upsilonυ = 0).

Выбор расчетных ситуаций осуществляется в задании на проектирование.

Г.1 Следует принимать рациональное сочетание нескольких методов обеспечения безопасности конструкций от прогрессирующего обрушения.

Приложение В.

Дополнительные коэффициенты условий работы для большепролетных сооружений.

Дополнительные коэффициенты условий работы для большепролетных сооружений, для которых не выполняются расчеты на прогрессирующее обрушение, следует принимать по таблице В.1.

Таблица В.1 – Дополнительные коэффициенты условий работы γcдоп\gamma_{cдоп}γcдоп​

Таблица В.1Ключевые элементы конструкции | Пролет, м | Дополнительные коэффициенты условий работы γcдоп\gamma_{cдоп}γcдоп​ в зависимости от расчетного срока эксплуатации сооружения | | | | До 50 лет | От 50 до 75 лет | Свыше 75 лет 1 Сжатые и растянутые железобетонные и стальные опорные контуры оболочек покрытий | До 60 | 1,0 | 0,95 | 0,9 | От 60 до 100 | 0,95 | 0,9 | 0,85 | Свыше 100 | 0,9 | 0,85 | 0,8 2 Главные ванты и трос-подборы висячих покрытий | До 60 | 1,0 | 0,95 | 0,9 | От 60 до 100 | 0,95 | 0,9 | 0,85 | Свыше 100 | 0,9 | 0,85 | 0,8 3 Пилоны (стойки) и оттяжки от пилонов (стоек) | До 60 | 1,0 | 0,95 | 0,9 | От 60 до 100 | 0,95 | 0,9 | 0,85 | Свыше 100 | 0,9 | 0,85 | 0,8 4 Основные колонны (опоры) по периметру сооружения | До 60 | 1,0 | 0,95 | 0,9 | От 60 до 100 | 0,95 | 0,9 | 0,85 | Свыше 100 | 0,9 | 0,85 | 0,8 5 Основные несущие элементы пролетной конструкции (фермы, балки) | До 60 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | От 60 до 100 | 0,95 | 0,95 | 0,95 | Свыше 100 | 0,9 | 0,9 | 0,9 Примечания 2 Приведенные в настоящей таблице дополнительные коэффициенты условий работы γcдоп\gamma_{cдоп}γcдоп​ следует учитывать только для основных сочетаний нагрузок одновременно с коэффициентом надежности по ответственности γn\gamma_nγn​ и коэффициентами условий работы элементов и соединений в соответствии с требованиями действующих нормативных документов. | | | |

Г.3 Перечисленные в Г.2 мероприятия должны обеспечиваться соблюдением требований к квалификации персонала при выполнении проектных и строительных работ, использованием надлежащих строительных материалов, выбором методов контроля и приемки и обязательным их выполнением на всех стадиях проектирования, возведения и эксплуатации сооружения.

7.3.2 В зависимости от формы и характерных размеров конструкции BBB расчетные значения взрывных нагрузок pbp_bpb​ следует задавать, используя одну из трех моделей:

а) Для линейных сооружений или элементов конструкций, имеющих минимальный характерный размер BBB ≤0,3 м в направлении, перпендикулярном движению взрывной или ударной волны, нагрузка pbp_bpb​ рассматривается как сила лобового сопротивления pdp_dpd​ элемента конструкции:

pd=kdcdq0p_d=k_dc_dq_0pd​=kd​cd​q0​ ,                              (7.5)

q0=2,5pmax⁡27p0+pmax⁡q_0=2,5\frac{p_{\max}^2}{7p_0+p_{\max}}q0​=2,57p0​+pmax​pmax2​​ ,                           (7.6)

где q0q_0q0​ – динамическое давление;

cdc_dcd​  – коэффициент лобового сопротивления, приведенный в таблице 7.1;

k0k_0k0​ – коэффициент динамичности, принимаемый согласно 7.3.4;

p0p_0p0​ – атмосферное давление, принимаемое равным 101,325 кПа.

Таблица 7.1 – Коэффициенты лобового сопротивления

Таблица 7.1Направление движения взрывной или ударной волны | Форма элемента | Коэффициент лобового сопротивления cdc_dcd​ | | 1,8 | | 2,0 | | 2,0 | | 1,2

Для других геометрических форм коэффициент cdc_dcd​ определяется в рамках научно-технического сопровождения проектирования.

б) Для пространственных зданий и сооружений высотой H >3 м, имеющих прямоугольную форму в плане и характерный размер B>3 м в направлении, перпендикулярном движению взрывной волны (см. рисунок 7.1), расчетные значения взрывной нагрузки pbp_bpb​ определяются следующим образом:

- для фронтальной поверхности сооружения

pb=kdps,fp_b=k_dp_{s,f}pb​=kd​ps,f​ ;                               (7.7)

- для остальных (не фронтальных) поверхностей сооружений

pb=kdps,op_b=k_dp_{s,o}pb​=kd​ps,o​ ,                               (7.8)

где ps,fp_{s,f}ps,f​ и ps,op_{s,o}ps,o​ определяют по формулам (7.10) и (7.11) соответственно;

kdk_dkd​ – определено в 7.3.4.

Примечания

1 Нагрузки ps,fp_{s,f}ps,f​ и ps,op_{s,o}ps,o​ прикладываются по нормали к соответствующей поверхности сооружения (см. рисунок 7.1).

2 Для зданий и сооружений непрямоугольной геометрической формы нагрузки ps,fp_{s,f}ps,f​ и ps,op_{s,o}ps,o​ определяются в рамках научно-технического сопровождения проектирования.

Рисунок 7.1 – Направления действия взрывных воздействий

в) Для сооружений или элементов конструкций, имеющих характерный размер 0,3 м ≤\le≤ B<3 м, в направлении, перпендикулярном движению взрывной или ударной волны, величину pb определяют по формуле

pb=kd(ps,f+pd)p_b=k_d\left(p_{s,f}+p_d\right)pb​=kd​(ps,f​+pd​) ,                           (7.9)

где pdp_dpd​ и ps,fp_{s,f}ps,f​ определяют согласно формулам (7.5) и (7.10) соответственно;

kdk_dkd​ – коэффициент динамичности (см. 7.3.4).

8.1.1 Ударные нагрузки и их сочетания следует относить к нормируемым (проектным) аварийным расчетным ситуациям в том случае, если расчетные значения их параметров и способы приложения установлены в настоящем своде правил, нормативных документах на проектирование конструкций, задании на проектирование.

Ударные нагрузки следует учитывать как нормируемые (проектные) особые в тех случаях, когда они не входят в технологический процесс.

6.6.2 Аэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования могут возникнуть в протяженных сплошностенчатых сооружениях при выполнении трех условий:

8.2.1 Ударные нагрузки от автотранспортных средств следует относить к нормируемым (проектным) особым нагрузкам и учитывать для следующих типов зданий и сооружений:

- используемых для парковки автомобилей;

- в которых допускается движение транспортных средств или вилочных погрузчиков;

- граничащих с автодорожным или железнодорожным транспортным потоком при отсутствии полосы отчуждения;

- мостовых сооружений.

Расчет на ударные воздействия от автотранспортных средств следует проводить для пролетных строений мостов с подмостовым габаритом менее 6 м, а также для промежуточных стоечных опор.

Для случаев, когда возможно соударение автотранспортных средств с опорными конструкциями или фасадами зданий, расчетные значения эквивалентных квазистатических нагрузок следует принимать по таблице 8.1.

Таблица 8.1

Таблица 8.1Категория дороги по [3] и ГОСТ Р 52398 | Сосредоточенная нагрузка FνxF_{\nu x}Fνx​ , кН(в направлении движения) | Сосредоточенная нагрузка FνyF_{\nu y}Fνy​ , кН(перпендикулярно направлению движения) Автомагистрали и скоростные автомобильные дороги категорий IА и IБ | 1000 | 500 Обычные автомобильные дороги категорий IВ, II | 750 | 375 Обычные автомобильные дороги категорий III–V | 500 | 250 Дворовые территории и гаражи с движением:- легковых автомобилей- грузовых автомобилей (с общей массой более 3,5 т) | 50 150 | 25 75

Нагрузки от столкновения грузовых автомобилей (с общей массой более 3,5 т) с частями сооружений следует учитывать в расчетах как равномерно распределенные по площади ударного контакта, которые прикладываются на высоте 1,0 м от уровня проезжей части.

Высоту площадки ударного контакта следует принимать равной 0,50 м, а ширину этой площадки – равной ширине конструктивного элемента, но не более 2,0 м.

Нагрузки от столкновения легковых автомобилей (с общей массой менее 3,5 т) с частями сооружений следует учитывать в расчетах как равномерно распределенные по площади ударного контакта, которые прикладываются на высоте 0,5 м от уровня проезжей части.

Высоту площадки ударного контакта следует принимать равной 0,25 м, а ширину этой площадки – равной ширине конструктивного элемента, но не более 1,5 м.

Для аварий, при которых габаритные размеры транспортного средства превышают размеры проема конструкции, площадь ударной нагрузки следует принимать равной площади контакта соударяемых объектов.

5.12 Для сооружений класса КС-3 допускается разрабатывать конструктивные решения с учетом оценки риска, анализа последствий нормативных (проектных) и аварийных особых воздействий и затрат, связанных с проведением мероприятий (конструктивных и организационных) для предотвращения прогрессирующего обрушения.

Окончательные конструктивные решения и необходимые организационные мероприятия должны быть согласованы с заказчиком.

6.5.2 Для покрытий зданий или иных конструктивных элементов (карнизов, балконов и т. п.), примыкающих к более высоким зданиям и сооружениям или их частям с уклоном покрытия более 20, при отсутствии парапетов или ограждений, следует учитывать особую снеговую нагрузку от падения снега (см. 8.6).

В том случае, если между покрытиями имеется значительный перепад высот (более 3 м), следует учитывать динамическое действие падающего снега.

6.6.3 Крутильные неустойчивые колебания типа дивергенции могут возникнуть в протяженных

6.6.4 Критерии возбуждения различных типов флаттера (классического, срывного, панельного, с одной степенью свободы и др.) устанавливаются в нормативных документах на проектирование конструкций или задании на проектирование на основе результатов модельных испытаний сооружений в аэродинамических трубах.

7.3.4 Значение коэффициента динамичности kdk_dkd​ для расчетных взрывных нагрузок, указанных в перечислениях а) и в) 7.3.2, при расчете на действие взрывных волн следует принимать равным 1,5; при расчете на действие ударных волн – равным 2,0; для любого типа расчетных взрывных нагрузок, указанных в перечислении б) 7.3.2, – равным 1,0.

Примечание – Численные значения коэффициента динамичности kdk_dkd​ допускается уточнять на основе результатов динамических расчетов сооружений на взрывные воздействия с учетом их изменения во времени и допустимого уровня повреждений конструкций.

4.5 К аварийным относятся особые нагрузки и воздействия, которые возникают вследствие:

- дефектов материалов;

- ошибок при производстве работ по строительству, реконструкции, капитальному ремонту зданий и сооружений;

- ошибок проектирования;

- нарушений правил эксплуатации сооружений, в том числе их промышленного или инженерного оборудования;

- нарушений технологического процесса, временной неисправности или поломки оборудования и по другим, не установленным причинам.

Действие аварийных особых воздействий учитывается расчетом сооружений на прогрессирующее обрушение. Действие аварийных особых нагрузок допускается не учитывать расчетом сооружений на прогрессирующее обрушение, если проведен анализ рисков для всех рассматриваемых расчетных ситуаций и выполнены проектные, конструктивные и организационные мероприятия, приведенные в 5.11 или установленные в рамках научно-технического сопровождения проектирования.

9.2 Расчетное значение нагрузки от транспортных средств общей массой свыше 16 т, в том числе пожарного автотранспорта, на стены подвалов и покрытие подземной части зданий следует принимать согласно техническим данным транспортных средств и в соответствии с заданием на проектирование. При отсутствии паспортных данных транспортных средств следует принимать нормативное значение нагрузки от веса пожарных автомобилей не менее 36 кПа.

4.1 При проектировании зданий и сооружений классов КС-3 и КС-2 следует учитывать аварийные ситуации, возникающие при действии особых нагрузок и воздействий на всех этапах жизненного цикла: на стадии эксплуатации сооружений, при строительстве, реконструкции и капитальном ремонте.

Перечень особых нагрузок и воздействий, учитываемых при проектировании, приведен в СП 20.13330.

4.4 Другие виды нормируемых (проектных) особых нагрузок необходимо устанавливать в нормативных документах на отдельные виды сооружений, строительных конструкций и оснований, а также в заданиях на проектирование.

Сейсмические нагрузки и воздействия при пожаре регламентируются положениями СП 14.13330 и [5] соответственно.

Особые волновые и ледовые нагрузки на гидротехнические сооружения, нагрузки от ударов речных и морских судов, гидродинамическое и взвешивающее воздействия следует учитывать согласно СП 38.13330 и СП 58.13330.

Особые воздействия при деформациях основания, сопровождающихся коренным изменением структуры грунта (например, при замачивании просадочных грунтов, оттаивании вечномерзлых грунтов и пр.) или его оседанием в районах горных выработок и карстовых, при оползнях, селях и других опасных природных процессах и явлениях следует учитывать согласно СП 21.13330, СП 115.13330, СП 116.13330.

Особые воздействия при деформациях основания, вызванных прорывом коммуникаций, изменением гидрологического режима вследствие нового строительства, при затоплении и подтоплении территории следует учитывать согласно СП 104.13330, СП 249.1325800.

4.6 Особые воздействия на здания и сооружения опасных производственных объектов, подлежащих регистрации в государственном реестре в соответствии с законодательством Российской Федерации о промышленной безопасности опасных производственных объектов, устанавливаются настоящим сводом правил и федеральными нормами и правилами в области промышленной безопасности и в соответствии с [1].

Перечень опасных производственных объектов определяется в соответствии с [2, приложение 1] и [4].

5.1 В соответствии с требованиями ГОСТ 27751 несущие и ограждающие конструкции зданий и сооружений должны быть запроектированы с учетом обоснованных аварийных расчетных ситуаций, которые устанавливаются в соответствующих нормативных документах, технических условиях или задании на проектирование.