СП 23.13330.2018 Действует

9.6 При определении напряжений σj,τj,σ1,σ3\sigma_j,\tau_j,\sigma_1,\sigma_3σj​,τj​,σ1​,σ3​ в формулах (21)-(24) следует применять вычислительные и экспериментальные методы механики сплошной среды и геомеханики.

Допускается рассматривать основание совместно с сооружением как систему линейно-деформируемых тел, на контакте между которыми выполняются условия равновесия и равенства перемещений.

При обосновании допускается схематизация системы «сооружение – основание», позволяющая решать плоскую задачу теории упругости применительно к одному или нескольким плоским сечениям. При этом поверхность основания может быть принята плоской, а тело основания - как однородным, так и состоящим из некоторого числа однородных областей или с непрерывно изменяющимися характеристиками. При необходимости следует учитывать естественный рельеф поверхности основания, пространственный характер работы системы «сооружение–основание», а также детализировать распределение механических характеристик основания.

При определении напряженного состояния основания следует учитывать выявленные анизотропные свойства грунта.

Если при определении напряжений в некоторых областях основания одно или несколько из условий, определенных по формулам (21)-(24), не выполняются, то следует уточнить решение задачи с использованием нелинейной зависимости между напряжениями и деформациями или изменением геометрии сечения за счет исключения из рассмотрения указанных областей.

8.14 При проектировании противофильтрационной цементационной завесы в скальном основании критический градиент напора IcrI_{cr}Icr​ в завесе в зависимости от удельного водопоглощения в пределах завесы qcq_cqc​ следует принимать по таблице 8.

В случае когда завеса (одна или в сочетании с другими противофильтрационными устройствами) также защищает от выщелачивания содержащиеся в основании растворимые грунты, допустимое удельное водопоглощение следует обосновывать расчетами или экспериментальными исследованиями.

Проницаемость противофильтрационной завесы должна быть меньше проницаемости грунта основания не менее чем в 10 раз.

Таблица 8

7.27 При расчете устойчивости сооружений и скальных откосов (склонов) по схеме сдвига с поворотом в плане следует учитывать возможное уменьшение сопротивления сдвигу RRR против значений сил, устанавливаемых в предположении поступательного движения.

7.5 Расчеты следует выполнять для условий плоской или пространственной задачи. Условия пространственной задачи принимают, если  l<3bl<3bl<3b или  l<3hl<3hl<3h (для шпунтовых сооружений и склонов) или если поперечное сечение сооружения, нагрузки, геологические условия меняются по длине l<3b(<3h)l<3b\left(<3h\right)l<3b(<3h) , где  lll и  bbb - соответственно длина и ширина сооружения,  hhh - высота сооружения с учетом заглубления сооружений или шпунта в грунт основания.

Для систем «сооружение–основание» и склонов, работающих в пространственных условиях, используется решение объемной задачи или решение плоской задачи с учетом сил трения и сцепления по боковым поверхностям сдвигаемого массива грунта и сооружения. При этом для сооружений с фиксированными боковыми поверхностями, параллельными направлению сдвига, давление на боковые поверхности принимается равным давлению покоя.

5.24 Для обоснования безопасной и надежной работы системы «сооружение–основание» при динамических воздействиях необходимо определять:

значение динамического сопротивления недренированному сдвигу cudc_u^dcud​ ;

динамику роста избыточного порового давления в несвязных и связных грунтах в процессе динамического воздействия и значение избыточного порового давления после завершения динамического воздействия;

значение постциклической прочности грунтов (прочности грунтов после завершения динамического воздействия);

динамические модули сдвига Gd, объемного сжатия Kd и коэффициент демпфирования Dd в процессе динамического воздействия, которые необходимы для определения возникающих в грунте дополнительных деформаций и сдвигающих напряжений.

Под динамическими воздействиями следует понимать напряжения и деформации, возникающие в грунтовом основании при совместной работе системы «сооружение–основание» под действием сейсмических, волновых или ледовых нагрузок. Каждая из нагрузок характеризуется продолжительностью Т, характерной частотой fff, пиковыми значениями касательных напряжений τ\tauτmax и τ\tauτmin. Указанные характеристики - результат построения модели внешнего воздействия, существенно упрощающий реальный, негармонический и нерегулярный характер силового взаимодействия сооружения с грунтовым основанием.

5.17 Расчетные значения характеристик tg⁡φI′\tg\varphi_I^{\prime}tgφI′​ ,  cI′c_I^{\prime}cI′​ и сuI следует вычислять, используя коэффициент надежности по грунту γ\gammaγg при односторонней доверительной вероятности α = 0,95.

Если полученное таким образом значение γ\gammaγg более 1,25 (для илов - 1,4) или менее 1,05, то его необходимо принимать соответственно равным γ\gammaγg = 1,25 (для илов - 1,4) и γ\gammaγg = 1,05.

Расчетные значения характеристик tg⁡φII′\tg\varphi_{II}^{\prime}tgφII′​ , cII′c_{II}^{\prime}cII′​ и сuII следует принимать равными их нормативным значениям.

5.31 Расчетные значения осредненного критического градиента напора Icr,m в основании сооружения с дренажем следует принимать по таблице 3.

Таблица 3

Таблица 3Грунт | Расчетный осредненный критический градиент напора Icr,m Песок: | мелкий | 0,32 средней крупности | 0,42 крупный | 0,48 Супесь | 0,6 Суглинок | 0,8 Глина | 1,35

Расчетные значения местного критического градиента напора Icr следует определять, используя расчетные методы оценки суффозионной устойчивости грунтов или путем испытаний грунтов на суффозионную устойчивость в лабораторных или натурных условиях.

Для несуффозионных песчаных грунтов Icr допускается принимать при выходе потока в дренаж равным 1,0, а за дренажем - 0,3. Для пылевато-глинистых грунтов при наличии дренажа или жесткой пригрузки при выходе на поверхность грунта Icr допускается принимать равным 1,5, а при деформируемой пригрузке - 2,0.

5.30 За нормативное значение коэффициента фильтрации knk_nkn​ следует принимать среднее арифметическое частных значений коэффициента фильтрации грунта, определяемых применительно к ламинарному движению воды по закону Дарси на основе результатов испытаний грунта на водопроницаемость в лабораторных или полевых условиях с учетом воспринимаемого грунтом геостатического давления и нагрузок, возникающих после возведения сооружения, а также с учетом структурных особенностей грунта. При резко выраженной фильтрационной анизотропии, когда водопроницаемость грунта изменяется в зависимости от направления более чем в пять раз, следует определять коэффициенты фильтрации по главным осям анизотропии. Расчетные значения коэффициента фильтрации kkk следует принимать равными нормативным.

Примечание – Для сооружений III - IV классов расчетные значения коэффициентов фильтрации грунтов основания определяются по данным лабораторных или полевых исследований, по аналогам, а также расчетом, используя другие физико-механические характеристики грунтов.

12.17 Контроль качества подготовки скальных оснований бетонных сооружений должен включать проверку состояния поверхности, отсутствия в породе незаделанных трещин, каверн и т. п., зарисовку трещин в скале перед бетонированием.

5.26 Задача лабораторных экспериментальных исследований - определение уровня циклических напряжений при заданном уровне статических напряжений, выдерживаемых грунтом до разрушения (в условиях заданного НДС). Программа испытаний должна учитывать различные потенциальные формы потери устойчивости системы «сооружение–основание», а также прогнозируемые уровни статических и циклических напряжений в основании. При формировании программы лабораторных испытаний разрешается рассматривать не все виды внешних воздействий, а только наихудшие с точки зрения возможной потери устойчивости сооружением. Особенности программы и методики проведения лабораторных динамических испытаний грунтов, методики интерпретации и представления результатов приведены в приложении Б.

12.3 Контроль производства и приемка готовых работ проводятся совместно представителями заказчика, проектной и строительной организаций.

14.12 На участках сопряжения с основанием частей профиля плотины, выполняемых из более водопроницаемых материалов (упорных призм, банкетов и т. д.), чем противофильтрационные устройства, удаление разборной разрушенной (выветрелой) скалы не обязательно.

При проектировании сооружений с сохранением мерзлых грунтов в основании (принцип строительства I) следует предусматривать в необходимых случаях теплозащитный слой, убираемый непосредственно перед укладкой материала приконтактной зоны сооружения.

12.11 Качество подготовки основания оценивается сравнением фактических отметок его поверхности и значений показателей свойств грунтов с проектными значениями.

11.6.4 Степень вторичной консолидации U2U_2U2​ определяется по решениям одномерной, плоской или пространственной задач и с учетом свойств ползучести грунта. Для сооружений III - IV классов U2U_2U2​ допускается определять по формуле

14.5 В процессе строительства следует осуществлять геотехконтроль с оперативной оценкой физико-механических характеристик грунтов основания. При неблагоприятных отклонениях характеристик грунтов следует произвести корректировку проекта сооружения или производства работ.

14.4.5 Использование армирующих конструкций с применением ГСМ для крепления дна и откосов требует соответствующего расчетного обоснования схем армирования при проектных условиях распределения нагрузки, в том числе при фильтрационных воздействиях.

Расчеты выполняются с учетом требований соответствующих разделов СП 58.13330, СП 39.13330 и настоящего свода правил.

В зоне устройства армирующих конструкций с применением ГСМ должно быть обеспечено отсутствие образования не предусмотренных проектом областей повышенной фильтрации, противофильтрационных прослоев, местных фильтрационных деформаций, образующихся вследствие нарушения проектных значений коэффициента уплотнения грунта.

Расчетные характеристики ГСМ должны быть определены:

- путем лабораторных испытаний;

- на физических моделях элементов конструкций оснований ГТС при моделировании проектных нагрузок, действующих на расположенный между слоями грунтового материала ГСМ;

- на опытных полигонах для испытаний элементов конструкций оснований ГТС и технологических операций по укладке ГСМ в конструкцию при нагрузках, максимально приближенных к строительным и эксплуатационным, предусмотренным проектом.

Разрешается для ГТС III, IV классов принимать расчетные характеристики ГСМ по объектам-аналогам.

Свойства ГСМ определяют по методам, приведенным в национальных стандартах.

При отсутствии утвержденного стандарта для определения требуемого показателя свойств ГСМ исследование проводят по специально разработанной программе, учитывающей специфику работы ГСМ и нагрузки на него в конструкции основания ГТС.

Перечень основных методов лабораторных испытаний показателей свойств ГСМ приведен в приложении Ф.

В проекте устанавливают требования к следующим физико-механическим свойствам ГСМ:

- поверхностная плотность;

- геометрические параметры;

- прочность при растяжении;

- деформация при растяжении;

- прочность при длительном статическом нагружении;

- прочность при статическом продавливании;

- прочность при динамическом продавливании;

- сопротивление местным повреждениям (при циклической нагрузке);

- коэффициент фильтрации в направлении перпендикулярно плоскости полотна;

- коэффициент фильтрации в направлении плоскости полотна;

- устойчивость к кольматажу и суффозии;

- долговечность.

В проекте необходимо устанавливать требования к дополнительным (иным) показателям свойств ГСМ, если они влияют на надежность работы конструкции основания ГТС.

Для предварительных расчетов допускается принимать следующие значения основных показателей свойств ГСМ:

- прочность при растяжении при максимальной нагрузке не менее 40 кН/м для армирующих конструкций, противоэрозионных конструкций – не менее 10 кН/м; определение выполняют по ГОСТ Р 53226;

- деформация при максимальной нагрузке, определяемая по ГОСТ Р 53226, не более 20 %;

- прочность при длительном статическом нагружении при максимальной нагрузке, определяемая по ГОСТ 32804 – не менее 50 %;

- снижение прочности при укладке (сопротивление местным повреждениям), определяемое по ГОСТ 32490 – не более 5 %;

- долговечность ремонтопригодной конструкции – не менее 30 лет, неремонтопригодной конструкции – не менее срока службы ГТС;

- устойчивость ГСМ к внешним воздействиям оценивают по ГОСТ 32804, ГОСТ 33069.

14.3 В проекте оснований сооружений должны быть разработаны мероприятия, обеспечивающие предотвращение в процессе строительства изменения принятых в расчетах прочностных, деформационных и фильтрационных характеристик грунтов основания за счет промерзания, выветривания, разуплотнения, переобводнения и разжижения грунтов, а также исключающие возможность фильтрации напорных вод через дно котлована и его непроектное затопление.

14.1 При проектировании оснований сооружений следует предусматривать конструктивные и технологические мероприятия по сопряжению сооружения с основанием, обеспечивающие устойчивость сооружения, прочность основания (в том числе фильтрационную), допустимое напряженно-деформированное и термическое состояние сооружения и его основания при всех расчетных сочетаниях нагрузок и воздействий на период строительства и весь проектный срок их эксплуатации.

14.2 При проектировании сопряжений сооружений со скальными и нескальными основаниями следует учитывать, что:

разработка котлована под сооружение ведет к разгрузке и разуплотнению грунтового массива основания и, как следствие, к увеличению его водопроницаемости, деформируемости и уменьшению значений параметров сопротивления сдвигу;

возведение сооружения ведет к пригрузке и уплотнению массива основания, уменьшению его водопроницаемости, деформируемости и увеличению значений параметров сопротивления сдвигу, особенно сильно проявляющихся для скальных оснований.

13.19 Геотехнические наблюдения за поведением оснований должны проводиться для установления и количественной оценки изменений состава и свойств грунтов и влияния этих изменений на динамику развития процессов в зоне взаимодействия оснований и сооружений.

Геотехнические наблюдения должны включать:

описание, зарисовку и фотографирование грунта, извлекаемого из горно-буровых выработок;

отбор проб ненарушенного и нарушенного сложений из горно-буровых выработок (ГОСТ 12071);

лабораторное и полевое изучение состава и свойств грунтов.

13.15 Натурные наблюдения за основаниями ГТС должны начинаться на стадии их строительства и продолжаться непрерывно в течение всего периода жизненного цикла сооружений вплоть до их консервации или ликвидации.

Для каждого конкретного основания ГТС периодичность регулярных натурных наблюдений устанавливается индивидуально с учетом инженерно-геологических, гидрогеологических, геокриологических условий, компоновочных и конструктивных особенностей сооружений, характера реакции сооружения и его основания на нагрузки и воздействия, наличия (отсутствия) и интенсивности развития неблагоприятных для сооружения процессов или повреждений, условий эксплуатации.

Объем и периодичность натурных наблюдений и состав контрольно-измерительной аппаратуры, устанавливаемой на ГТС, должны определяться проектной документацией.

В полном объеме наблюдения по КИА должны продолжаться после наполнения водохранилища до стабилизации деформаций основания и характеристик фильтрационного потока, но не менее 5 лет. После этого наблюдения могут проводиться по сокращенному числу точек и с меньшей частотой. Изменения в периодичности циклов измерений после выхода работы сооружения на установившийся режим и отсутствии аномальных явлений или процессов должны производиться на основании анализа работы сооружения, выполненного проектной или специализированной научно-исследовательской организацией с учетом соответствия работы и технического состояния сооружений требованиям проекта, критериям безопасности, а также степени информативности получаемых данных наблюдений.

Если в работе гидротехнического сооружения наблюдаются проявление и интенсивное развитие опасных процессов (появление сосредоточенных очагов фильтрации; развитие суффозионного выноса грунта, просадочных и оползневых явлений; образование опасных трещин; резкие повышения фильтрационных напоров, расходов и градиентов напора, интенсификация осадок или горизонтальных смещений, раскрытия швов и трещин), измерения по КИА и визуальные осмотры сооружения должны проводиться при необходимости ежедневно или несколько раз в сутки, вплоть до выяснения причин возникновения указанных процессов и реализации оперативных инженерных решений по их ликвидации.

Внеочередные циклы измерений по КИА и визуальных осмотров сооружений должны проводиться: после прохождения катастрофических паводков; землетрясений более 5 баллов; сильных штормов (ураганов); форсирования уровня верхнего бьефа выше проектного; перемерзания дренажных устройств.

13.5 Наблюдения следует проводить на характерных, специально оборудованных пунктах наблюдательной сети.

Задачи, объем и периодичность наблюдений, состав сети первоначально устанавливаются проектом и в дальнейшем могут быть изменены на основании результатов наблюдений, в зависимости от состояния гидротехнических сооружений. Эти изменения согласовываются с проектной организацией, которая разрабатывала проект сооружения.

12.18 При контроле качества скального основания сооружений, расположенных в северной строительно-климатической зоне, следует обращать внимание на степень выветрелости скалы, ширину раскрытия трещин и степень их заполнения мелкозернистыми грунтами, льдом, льдосодержащим материалом (лед в виде цемента, шлиров).

12.14 При контроле качества оснований ГТС, расположенных в северной строительно-климатической зоне, следует обращать внимание на характер и значение льдистости и заторфованности для несвязных грунтов, а для связных грунтов, кроме того, и на степень засоленности.

12.10 Все наблюдения и результаты лабораторных определений, полученные при геотехническом контроле, должны служить для оценки соответствия качества основания требованиям проекта. Необходимое условие приемки основания - соответствие значений определяемых характеристик контрольным значениям.

12.1 Возведение гидротехнического сооружения разрешается только после подготовки основания (и береговых примыканий), выполненной в соответствии с проектом и принятой комиссией по акту.

11.7.3 Крен сооружения от пригрузки основания вне подошвы сооружения следует определять по формуле

Пригрузку допускается аппроксимировать прямоугольной, треугольной или трапецеидальной эпюрой в зависимости от формы засыпаемого котлована.

Рисунок 2 – Схема к определению крена сооружения от пригрузки

11.6.3 Нестабилизированная осадка st к моменту времени t определяется по формуле

11.6.1 Определение суммарных осадок  sss в зависимости от класса и этапа проектирования сооружений, расположенных на нескальных основаниях, следует производить методом послойного суммирования и вычислительными методами в соответствии с 11.4.

На предварительных стадиях проектирования (для сооружений III - IV классов - на всех стадиях проектирования) для определения значений sss разрешается ограничиваться методом послойного суммирования в пределах сжимаемого слоя  HcH_cHc​ по формуле

При среднем давлении под подошвой сооружения Р, больше расчетного сопротивления грунта основания R, определенного по СП 22.13330, осадку следует определять численными методами, учитывающими упруго-пластический характер деформирования грунтов, пространственное напряженное состояние, последовательность возведения сооружения. Для приближенных расчетов осадку основания определяют при среднем давлении под подошвой сооружения.

8.11 В месте сопряжения противофильтрационных устройств грунтовых плотин со скальными грунтами основания или берегами в проектах следует предусматривать укладку и уплотнение грунта, устойчивого к суффозии и способного кольматировать трещины в скале.

8.4 Фильтрационную прочность основания следует оценивать, сопоставляя полученные в результате моделирования значения характеристик фильтрационных полей (градиенты напора, скорости фильтрации) с их критическими значениями.

7.11 Расчет устойчивости сооружений по схеме глубинного сдвига следует производить:

для всех типов сооружений, несущих только вертикальную нагрузку;

при несоблюдении условий, приведенных в 7.7 - для сооружений, несущих вертикальную и горизонтальную нагрузки, расположенных на неоднородных основаниях.

7.4 Расчеты устойчивости системы «сооружение–основание» и склонов следует производить методами, учитывающими все условия равновесия в предельном состоянии.

Допускается применять и другие методы расчета, результаты которых проверены опытом проектирования, строительства и эксплуатации сооружений.

В расчетах устойчивости следует рассматривать все физически и кинематически возможные схемы потери устойчивости сооружений, систем «сооружение–основание», склонов (массивов).

7.2 При расчете устойчивости (несущей способности) системы «сооружение–основание» и склонов условие (1) принимает вид

где F и R - расчетные значения соответственно обобщенных сдвигающих сил и сил предельного сопротивления или моментов сил, стремящихся сдвинуть (повернуть) и удержать систему «сооружение–основание» или склон. При их определении используют коэффициенты надежности по нагрузкам γf\gamma_fγf​ и по грунту γg\gamma_gγg​ , определяемые по 7.3 и разделу 5.

Коэффициенты γn\gamma_nγn​ , γlc\gamma_{lc}γlc​ принимают в соответствии с 4.5, коэффициент условий работы γc\gamma_cγc​ – по таблице 5.

Таблица 5

7.9 При расчете устойчивости сооружений по схеме плоского сдвига (без поворота) при горизонтальной плоскости сдвига значения  R=RplR=R_{pl}R=Rpl​ и  FFF в условиях (5) следует определять по формулам:

Примечание - Для вертикально- и наклонно-слоистых оснований tgφI и сI следует определять по приложению Ж как средневзвешенные значения характеристик грунтов всех слоев с учетом перераспределения нормальных контактных напряжений между слоями пропорционально их модулям деформации.

7.10 Если расчетная сдвигающая сила F приложена с эксцентриситетом в плоскости подошвы

7.15 При расчете устойчивости сооружений на основаниях, сложенных пылевато-глинистыми грунтами с коэффициентом водонасыщения SrS_rSr​ ≥ 0,85 и коэффициентом степени консолидации cν0c_{\nu}^0cν0​ <4, следует учитывать нестабилизированное состояние грунта основания одним из приведенных ниже способов:

- принимая характеристики прочности tg⁡φI\tg\varphi_ItgφI​ и cI, соответствующими степени консолидации грунта основания к расчетному моменту (т. е. полным напряжениям) или cu,Ic_{u,I}cu,I​ , и не учитывая при этом в расчетах наличие избыточного порового давления, обусловленного консолидацией грунта;

- учитывая по поверхности сдвига действие избыточного порового давления, возникающего при консолидации грунта (определяемое экспериментальным или расчетным путем), и принимая значения характеристик прочности  tg⁡φI′\tg\varphi^{\prime}_ItgφI′​ и cI′c_I^{\prime}cI′​ , соответствующими полностью консолидированному состоянию грунта (т. е. эффективным напряжениям).

7.23 При расчете устойчивости сооружений и скальных откосов (склонов) по схеме поступательного и продольного сдвигов значения параметров, входящих в условие (5) , необходимо определять по формулам:

7.24 Расчетное значение силы сопротивления упорного массива или обратных засыпок следует определять по формуле

П р и м е ч а н и я

1 Сопротивление упорного массива следует учитывать только в случае обеспечения плотного контакта сооружения или откоса с ним.

2 Силу Еp,d следует принимать горизонтальной независимо от наклона упорной грани массива.

8.5 Местную фильтрационную прочность нескального основания, которая, в отличие от общей, обусловлена исключительно конкретными проявлениями (видами) нарушения суффозионной устойчивости грунтов, необходимо определять только в следующих областях основания:

в месте выхода (разгрузки) фильтрационного потока из толщи основания в нижний бьеф, дренажное устройство, борта и дно строительного котлована и т. п.;

в прослойках суффозионно-неустойчивых грунтов;

в местах с большим падением напора фильтрационного потока, например при обтекании подземных преград;

на участках контакта грунтов с существенно разными фильтрационными свойствами и структурой.

8.13 При проектировании противофильтрационной завесы в нескальном основании следует принимать следующие критические градиенты напора:

в инъекционной завесе: 7,5 - в гравийных и галечниковых грунтах; 6,0 - в песках крупных и средней крупности; 4,0 - в мелких песках;

в завесе (диафрагме), сооружаемой способом «стена в грунте» в грунтах с коэффициентами фильтрации до 200 м/сут - по таблице 7 в зависимости от материала и длительности эксплуатации завесы. Также в таблице 7 приведены характеристики материалов, используемые при расчетах механической прочности завесы.

Таблица 7

9.4 Критерии обеспечения местной прочности по площадкам, указанным в перечислении в) 9.2, – следующие условия:

10.4 При определении напряжений в основаниях следует применять численные методы механики сплошной среды. При этом должны соблюдаться требования 11.4.

Контактные напряжения следует вычислять по специальным программам, реализующим аналитические решения задачи или численные методы расчета (по напряжениям в окрестности контакта).

11.4 Значения совместной деформации F0=SF_0=SF0​=S следует определять, используя расчетные методы механики сплошной среды, исходя из условий совместной работы сооружения и основания. При этом должны быть в достаточной степени учтены реальные особенности работы системы «сооружение–основание»: пространственный характер деформирования, нелинейная связь между напряжениями и деформациями, последовательность возведения сооружения и приложения нагрузок, процессы консолидации и ползучести.

При этом определение деформаций сооружения и основания в зависимости от их класса и этапа проектирования следует производить как упрощенными (инженерными) методами расчета (11.5-11.14), так и вычислительными методами, базирующимися на более детальной схематизации системы «сооружение – основание» и на использовании более совершенных математических моделей грунта (нелинейных, упруго-пластических, в том числе учитывающих многофазность, реологические свойства грунтов и т. д.).

Значения деформаций сооружений и их оснований в период эксплуатации следует определять с учетом развития процессов консолидации и ползучести грунтов, а в криолитозоне – также процессов промерзания и оттаивания грунтов при обязательном использовании указанных выше вычислительных методов. На предварительных стадиях проектирования и для сооружений III-IV классов определение нестабилизированных значений деформации допускается производить упрощенными (инженерными) методами, например на основе решений одномерных задач консолидации и ползучести.

В тех случаях, когда для определения деформаций обязательно использование нескольких методов (11.6.1 и 11.7.1), условие (1) должно выполняться для всех этих случаев.

11.6.2 Расчетная глубина сжимаемого слоя основания  принимается из условия

При залегании грунтов с модулем деформации E > 200 МПа в пределах HcH_cHc​  глубина сжимаемой толщи ограничивается кровлей этого грунта.

Значения напряжений должны определяться с учетом фильтрационных сил и взвешивающего действия воды ниже уровня грунтовых вод.

11.7.2 Крен сооружении с прямоугольной подошвой, вызванный внецентренным приложением вертикальной нагрузки в пределах ширины сооружения, в случае однородного и горизонтально-слоистого основания без учета фильтрационных сил допускается определять:

а) в направлении бóльшей стороны подошвы сооружения по формуле

Рисунок 1 – Графики для определения коэффициентов k1 и k2

11.9 Нестабилизированные горизонтальные перемещения сооружений ut к моменту времени t следует определять по формуле



12.15 При вскрытии котлована в скальных породах следует контролировать состояние пород, в том числе и геофизическими методами, фиксируя наличие в них трещин (с заполнителем и без него), зон дробления, сбросов и сдвигов и т. п.

12.19 Контроль и оценка качества подготовки скальных и грунтовых оснований должны выполняться с участием инженера-геолога, входящего в группу авторского надзора.

12.20 Строительное водопонижение применяется при производстве земляных работ в процессе возведения гидротехнических сооружений, устройства подземных выработок, коммуникаций, а также при других работах в водонасыщенных грунтах.

14.4.6 Инженерные мероприятия должны быть направлены на сохранение проектных габаритов котлована.

Все мероприятия должны назначаться с учетом длительности каждого этапа существования котлована: разработка, открытый котлован, строительство сооружения, засыпка пазух котлована, эксплуатационный период.

11.10 Предельные горизонтальные перемещения сооружения uu не должны быть более 0,75ulim, где ulim - горизонтальное перемещение сооружения, соответствующее достижению предельного равновесия системы «сооружение–основание» по плоскому сдвигу и определяемое по формуле